一、对乳化炸药爆轰机理的认识（论文文献综述）
李晓杰,王小红,王宇新,闫鸿浩[1]（2021）在《孔隙塌缩对工业炸药爆轰的多重作用》文中提出通过对工业炸药爆轰反应过程中微孔隙压溃的细观与宏观过程进行研究,提出炸药孔隙压溃不仅产生绝热压缩、射流冲击、摩擦剪切生热的"热点"因素;冲击射流产生的旋涡运动,还会起到搅拌混合作用,促进爆轰燃烧反应;同时旋涡运动的湍流能量还会通过粘性耗散转变为热能,供给爆轰波,与化学反应放热一起维持爆轰传播;即工业炸药爆轰中的微孔隙塌缩同时起到了"热点"、搅拌混合促燃和湍流释能的多重作用。炸药孔隙的搅拌混合作用决定了"化学反应区"和"湍流耗散区"的厚度大小,其中"化学反应区"的厚度与孔隙度成反比,"湍流耗散区"则与孔隙度成正比,两者的共同作用构成支持爆轰波的"释能区",这使得工业炸药存在能量利用率最高的最佳装药密度。基于爆轰波"释能区"的新观点,建立了工业炸药的最佳装药密度、极限直径、临界直径、高密度"压死"、炸药能量利用率等爆轰性能经典问题之间的内在联系。通过"孔隙混合效应"和乳化炸药粒径分析,基于敏化气泡与炸药粒径相匹配原则,提出对于粒径5～6μm的乳化炸药,敏化气泡以直径10～100μm为最佳。
张续[2]（2021）在《油相材料对乳化炸药耐低温性的研究》文中研究说明众所周知,乳化炸药的油包水结构属于一种热力学不稳定体系,乳化炸药整体的稳定性时常会因为受到外界环境温度的影响。例如在高寒地区使用常规乳化炸药会发生因为乳化炸药耐低温性能较差发生拒爆的现象发生,给工程项目带来巨大的安全隐患和财产损失。从乳化炸药的连续相——油相材料出发,研究油相材料对乳化炸药耐低温性能的影响具有重要意义。本文选取8种油相材料,型号分别是PI-3型、PA-165型、PSW-803型、PF-530型、PF-1型、PT-3型、PT-30型、PT-40型。通过对上述8种油相材料进行密度、滴熔点、核磁共振实验分析,比较8种油相材料的理化性质差异,其中油相材料物质组成存在大量的烷烃结构,其中PA-165、PF-530、PF-1、PT-40含有苯环结构,且PT-40峰强度较低。将8种油相材料制备成乳化炸药,通过将8组乳化炸药置于-20℃条件下冷冻储存的低温实冷冻验5d、15d,观察其物理状态,使用电导率仪测定5d、15d的乳化炸药的电导率变化和甲醛法测定冷冻保存15d后的乳化炸药析晶率,综合分析确定出耐低温性能较优的乳化炸药为PF-1型乳化炸药、PF-530型乳化炸药、PA-165型乳化炸药,并对该三组乳化炸药使用显微观察法和Image J图像处理软件,确定低温冷冻15d后的乳化炸药体系内部的微观结构参数。对三种油相制备的乳胶基质做热分解实验,对实验结果分别采用Ozawa法、KAS法、Kissinger法计算三组乳化炸药活化能大小。最后利用爆速仪测定三组乳化炸药的爆速值大小,确定三组乳化炸药的爆轰性能。针对上述实验结果分析油相材料对乳化炸药的耐低温性能影响。实验结果如下:（1）在冷冻保存实验中,8种油相材料制备的乳化炸药除PT-3型乳化炸药在-20℃低温保存条件下变为硬质,其他类乳化炸药均保持软质状态;在电导率实验中PF-1型乳化炸药的电导率测试值最小,说明其析晶情况最小,在-20℃条件下保存15d后仍能保证较好的状态,PF-530其次。在甲醛法测定析晶率的实验中,PF-1型乳化炸药在-20℃的条件下保存15d后的析晶率最小,综合电导率实验可以判断出在8种油相中PF-1油相制备的乳化炸药在低温环境下稳定性最好,从分子结构上分析,物质组成中含有苯环这种立体结构的油相材料制备成的乳化炸药在低温环境中的稳定性相对更优。（2）用Ozawa法、KAS法、Kissinger法计算的三种乳胶基质的活化能值,PF-1 型乳胶基质分别是 78.913kJ·mol-1、90.285 kJ·mol-1、82.259 kJ·mol-1;PF-530型乳胶基质分别是 90.887 kJ·mol-1、107.554 kJ·mol-1、103.297 kJ·mol-1、PA-165型乳胶基质分别是 109.086 kJ·mol-1、132.815 kJ·mol-1、134.101 kJ·mol-1。（3）对比三种乳化炸药的爆速,PF-1型乳化炸药的平均爆速为3937.67m·s-1,PF-530型乳化炸药的平均爆速为4027.3 m·s-1,PA-165型乳化炸药的平均爆速为4123m·s-1。图[18]表[24]参[90]
桂继昌[3]（2021）在《乳化剂复配比例对乳化炸药爆炸性能及稳定性影响试验研究》文中研究表明乳化剂在乳化炸药的组分中占比不高却决定着乳化效率的好坏从而影响乳化炸药的质量。为了探究乳化剂对乳化炸药性能以及稳定性的影响,本文以两种乳化剂SP80、T152复配比例分别为SP80:T152=1:0、1:1、1:2、2:1、0:1制备的乳化炸药为研究对象（下文称含有两种乳化剂的为复合乳化剂）,对五组炸药试样进行爆速和猛度试验,储存稳定性试验包括对乳胶基质的显微观测,粘度测试及高低温循环测试,并使用C80微量热仪以0.5K·min-1的升温速率研究五组乳化炸药在热分解过程中的热行为,借助热流曲线求解乳化炸药在热分解反应中的特征参数（活化能,指前因子,反应焓等）,以此为基础计算Semenov热爆炸模型下的热爆炸临界温度。得到如下结论:复合乳化剂对比单一乳化剂,能够提高乳化炸药的爆速,随着复合乳化剂配比的不同提升程度也有不同,在乳化剂比例为SP80:T152=1:2时达到最大,分别比使用SP80和T152高出10.88%,7.31%。由于猛度主要取决于爆速,在猛度测定结果中五组铅柱压缩量也很好的契合了爆速试验结果。在储存稳定性试验中,使用复合乳化剂制备的乳胶基质在分散相的粒径以及分布均匀度上均优于使用单一乳化剂。而粘度试验表明复合乳化剂可以优化乳胶基质的粘度,但复合乳化剂配比的不同对乳胶基质粘度无明显影响。从高低温循环结果可以得到,使用单一乳化剂在经历了 10次高低温循环后已发生明显破乳,而使用复合乳化剂的乳胶基质在15次循环后析晶量均低于单一乳化剂。说明复合乳化剂的使用可以提高乳化炸药的稳定性,提高其储存周期。由C80热流速数据计算得到参数可以得出,单一使用SP80乳化炸药活化能最低,使用复合乳化剂制备的乳化炸药活化能均高于使用单一乳化剂的两组。其中,在SP80:T152=1:2时活化能最大,达到290.46 kJ/kg,比使用SP80和T152分别高102.12%和62.89%;使用复合乳化剂的三组起始反应温度和反应峰值温度明显高于使用单一乳化剂。其中,单一使用SP80的乳化炸药起始反应温度和反应峰值温度最低,当加入乳化剂比例为SP80:T152=1:2时,放热反应开始温度最大。对比使用单一乳化剂,其起始分解温度提高了 9.68%和5.25%。并以此为基础计算得到的热爆炸临界温度也表明使用复合乳化剂的乳化炸药热爆炸临界温度较高。图[21]表[16]参考文献[90]
王奕鑫[4]（2021）在《储氢玻璃微球型乳化炸药起爆机理和爆轰物理模型研究》文中认为炸药因其具有高能量密度的性质,在国民经济发展中饰演至关重要的角色,为了满足军事科技发展对炸药的大量需求,炸药一直以高能量密度低感度作为发展的目标,而储氢材料的发展为高能量密度炸药的设计提供了一种新思路。氢能够改善炸药的爆炸性能,化学储氢在炸药中的应用已经得到了充分的研究和验证,而物理储氢更具有潜力,使得物理储氢炸药更有发展前景。在本研究中,选用空心玻璃微球作为物理储氢载体,替代乳化炸药中的敏化剂,实现物理储氢炸药的设计,并且对储氢乳化炸药展开了系统全面的研究。首先,对比了气瓶压渗储氢和高温高压储氢两种储氢方式的效果和效率,发现了高温高压反应釜储氢效率更高,更适合实验研究;然后详细讨论了反应釜储氢的步骤,不同种类的玻璃微球的选择以及除碎;利用渗透理论推导了玻璃微球中氢气的渗透,并且对储氢公式进行了详细讨论,考虑了温度、微球内外压力对储氢速率和储氢量的影响,探讨了影响最终储氢量的微球参数;然后推导了储氢玻璃微球在常压下的泄露公式,讨论了储氢玻璃微球使用的注意事项;最后,对于不同强度的玻璃微球,制作了储氢乳化炸药样品。然后,对四种储氢乳化炸药样品进行了爆炸实验,详细探究其爆炸性能。分别开展了水下爆炸实验、铅柱压缩实验和爆速测试。在水下爆炸实验中,详细介绍了水下压力数据处理方法,并且开展了储氦乳化炸药的水下爆炸实验进行了对比,实验表明,高压氢气对于乳化炸药的爆炸性能提升有很大的帮助,而氦气的加入会使乳化炸药发生膨胀,降低乳化炸药的性能;理论计算了氦气在玻璃微球中的储存和泄露,表明氦气容易进出玻璃微球,从而使炸药发生膨胀;铅柱压缩实验和爆速测量同样表明氢气可以提升炸药的做功能力和爆热;最后,开展了储氧和储氮乳化炸药的相同实验进行对比,得到储气玻璃微球总会使猛度提升,而氦气没有效果是因为没有储存进入玻璃微球中,虽然氧气和氮气能够储存进入玻璃微球,但是氧气和氮气对炸药爆轰能量和冲量没有贡献,从而得到储气玻璃微球可以加快化学反应的速度,增加做功能力,而储氢玻璃微球的参与可以进一步增加炸药爆轰的总能量。其次,为了探究玻璃微球在乳化炸药的敏化功能,对玻璃微球的冲击响应进行了理论研究,将玻璃微球的冲击响应分为了两个阶段,球壳的脆性坍塌阶段和球内气体的绝热压缩阶段。对于球壳的脆性坍塌,假设其是一维球对称结构,通过分析其守恒方程,推导出球体孔隙率和冲击压力的常微分方程,使用龙格库塔法解得球壳孔隙率的随时间的变化,得到球壳的脆性坍塌对微球的响应是微乎其微的;计算了玻璃微球内气体的绝热压缩,使用高压气体的BKW状态方程,推导了球内气体的运动方程,得到了气体温度和压力的时程曲线。然后讨论了孔隙率、冲击压力上升速率、微球内初始压力和气体种类对绝热压缩的影响,得到了微球孔隙率对绝热压缩几乎没影响,冲击压力直接影响了气体温度和压力的上升速率,微球内初始压力的增加会使气体温度上升速率降低,氢气和氮气相比起来有更快的冲击响应速率,温度和压力上升更快。最终可以得到,球壳坍塌的时间相比气体绝热压缩时间尺度非常小,释放能量很少,对热点的形成几乎没有贡献,而气体绝热压缩是玻璃微球形成热点的主要原因。最后,对储氢玻璃微球在高能炸药的应用前景进行了理论预测,根据现有的BKW状态方程理论,编写了计算程序,修改了程序中的不足,将其中的热力学函数的计算公式和炸药内能的计算途径进行了改进,得到适用于计算“合成炸药”爆轰参数的BKW程序。使用改进的BKW程序计算设计的储氢RDX的爆轰参数,考虑了不同炸药密度和储氢量,证明了高压氢气的引入可以提升炸药的爆轰性能,得到了不同密度下氢气含量与高能炸药爆轰参数的详细关系,为储氢高能炸药的研究提供了理论基础,为新型高能炸药的应用研究提供参考。
程奥[5]（2020）在《油相材料对乳化炸药的稳定性和爆炸性能的影响》文中认为乳化炸药广泛应用于建筑、矿业、水利、交通等重要的基础建设领域,是重要的工业炸药。在工业应用中,乳化炸药的稳定性和爆炸性能是人们关注的焦点。乳化炸药是油包水（W/O）乳胶型工业炸药,油相材料是其重要的组成部分。通过对三种不同复合蜡进行理化性质及其制成的乳化炸药进行稳定性和爆炸性能测试,研究不同油相材料对乳化炸药稳定性和爆炸性能的影响。这对改善乳化炸药稳定性和爆炸性能有积极的研究价值和意义。本文首先对三种复合蜡的粘度、酸值进行测定,将三种复合蜡制备的乳胶基质通过高低温循环后利用甲醛法得出硝酸铵析晶量,得出乳化炸药的储存稳定性与油相材料之间的关系,再通过显微镜对乳胶基质微观结构进行观测来验证其稳定性。其次利用C80微量量热仪对三种乳胶基质试样热分解特性进行分析,研究油相材料对热稳定性的影响。最后对三种乳化炸药的爆速和猛度进行测试,研究油相材料对爆炸性能的影响。主要得出以下结论:（1）乳化炸药的稳定性与油相材料的粘度和酸值有关。在一定范围内,油相材料的粘度与乳化炸药的储存稳定性呈正相关。而油相的酸值对乳化炸药的稳定性也有一定的影响,这与酸值对乳化炸药乳化效果的影响有关。（2）在通过显微镜观察乳胶基质微观状态发现,乳胶基质粒子直径较小且分布较为均匀的乳化炸药,其稳定性相对较好,并且在爆炸性能实验中发现,爆速和猛度也相对较好。（3）借助C80微量量热仪研究乳化炸药热稳定性,三种乳化炸药试样的分别为 124.669KJ·mol-1、103.598KJ·mol-1、120.357KJ·mol-1,三种试样的起始分解温度分别为281.462℃、247.481℃、267.006℃。说明油相材料对乳化炸药热稳定性有影响。（4）油相材料对乳化炸药的爆炸性能也有影响,1#复合蜡制备的乳化炸药爆速和猛度相较于2#、3#都要较高,这说明油相的不同对乳化炸药爆炸性能产生一定的影响,但并不是唯一影响因素,当敏化剂含量产生变化时,其爆速和猛度也发生了变化。图[17]表[8]参[71]。
赵旭东[6]（2020）在《氯化石蜡-52对乳化炸药稳定性和爆炸性能影响的实验研究》文中提出在煤矿许用乳化炸药中,通常在水相中加入氯化钾、氯化钠或氯化铵等消焰剂,确保在煤矿可燃气-尘环境下使用乳化炸药的安全性。但是这些物质的引入会降低乳化炸药的稳定性和爆炸性能。而氯化石蜡是一种阻燃剂,能与燃料油互熔。通过在油相中添加氯化石蜡,以期提高乳化炸药的爆炸性能,并保证该炸药在煤矿井下使用的安全性。本文分别在炸药组份中添加0、1%、2%、3%的氯化石蜡-52,并与复合蜡、司盘-80混合熔化至95℃制成复合油相。将硝酸铵、硝酸钠与水溶解至110℃制成水相。先将复合油相倒入自制的乳化搅拌罐中,开启搅拌器,转速为1100r·min-1,将水相倒入搅拌罐中,搅拌3分钟即制得乳胶基质。乳胶基质经高低温循后测定硝酸铵的析出量。使用TG-DSC联用技术对含有氯化石蜡-52的乳胶基质试样的热分解动力学进行研究,运用Ozawa法和Satava-Sestak法处理试验数据,得到试样的动力学参数和机理函数。在乳胶基质中加入化学发泡剂进行敏化制得乳化炸药,通过实验测定不同含量氯化石蜡-52对该炸药的爆热、爆速和猛度的影响。结果表明:经高低温循环后,随着氯化石蜡-52含量的增加,硝酸铵析出量和溶失率均增大,乳胶基质储存稳定性降低。通过分析乳胶基质的热分解动力学可知,添加氯化石蜡后会降低乳胶基质的热分解反应活化能,并且对硝酸铵的热分解具有催化作用。当乳胶基质中氯化石蜡-52含量≤2%时,乳胶基质的储存稳定性和热稳定性较好,炸药的爆速和猛度高于三级煤矿许用乳化炸药。这种通过在油相中加入氯化石蜡-52作为含能消焰剂,取代目前在水相中加入氯化钾、氯化钠等惰性消焰剂的办法,对研制一种高安全高威力的煤矿许用炸药,具有重要的参考价值。图[22]表[10]参考文献[86]
王阳[7]（2020）在《现场混装乳胶基质远程配送稳定性研究》文中指出乳胶基质是热力学不稳定体系,其内相液滴是硝酸铵等无机盐的过饱和水溶液。在现场混装乳胶基质的远程配送过程中,自然储存和道路运输振动是影响乳胶基质稳定的主要因素。对于稳定性差的乳胶基质,长时间自然储存和长途运输的剧烈振动会造成乳胶基质的失稳。乳胶基质一旦发生失稳,会造成乳胶基质的储存时间缩短和爆炸性能降低。这不仅会影响爆破工程的安全和施工进度,并且降低了乳胶基质的“本质安全”。因此需要对现场混装乳胶基质的稳定性进行研究,探寻自然储存和道路运输振动引起乳胶基质失稳的原因,对推广远程配送技术和研发适宜远程配送的高稳定性乳胶基质起指导作用。乳胶基质的制备是研究乳胶基质稳定性的基础。本文首先对乳胶基质内相液滴粒径的测试分析方法和影响因素进行了研究,从而制备出具有特定粒径的乳胶基质。然后分别研究了乳胶基质的自然储存稳定性和运输振动稳定性。1、乳胶基质的制备和内相液滴粒径研究:通过实验验证了激光粒度仪测试乳胶基质平均粒径的可行性和准确性。研究了剪切线速度、乳化温度和油相动力黏度三个因素对乳胶基质内相液滴平均粒径的影响规律。依据一般乳液的乳化理论,对乳胶基质的乳化剪切破碎过程进行了初步分析,并深入研究了表面活性剂在乳化过程中的作用。2、乳胶基质自然储存稳定性研究:首先从理论上分析乳胶基质自然储存失稳的可能机理。通过测试乳胶基质内相液滴平均粒径的变化,验证了理论分析结果。进一步使用X射线衍射和差示扫描量热法对已经析晶的乳胶基质进行定性和定量分析,从而分析论证了乳胶基质自然储存失稳机理。最后研究了内相液滴平均直径、表面活性剂种类、表面活性剂浓度和油相材料动力黏度对乳胶基质自然储存稳定性的影响规律。3、乳胶基质运输振动稳定性研究:使用模拟运输振动台对乳胶基质进行振动失稳实验。通过乳胶基质老化过程中的内相液滴粒径变化和振动析晶行为,分析出运输振动造成乳胶基质失稳的原因。最后研究了内相平均粒径、表面活性剂种类和浓度、油相动力黏度对乳胶基质运输振动稳定性的影响规律。4、乳胶基质液面晃动行为研究:使用计算流体力学仿真软件研究了乳胶基质在运输过程中的晃动行为。以乳胶基质各项物理性质的实际测试结果作为建模基础参数,并通过振动台实验验证了仿真计算的真实性和准确性。然后分别研究了汽车的加减速运动、拐弯时的向心运动和路面不平导致的颠簸运动对乳胶基质液面晃动的影响。最后综合分析了降低乳胶基质在运输中液面晃动的方法。
刘震宇[8]（2020）在《乳化基质的化学敏化动力学研究》文中研究表明乳化炸药是一种乳胶状的油包水型含水工业炸药,具有抗水性优良、爆炸性能好、机械感度低等优点。目前,被广泛应用于矿山开采、道路施工等国民经济建设中。敏化是乳化炸药生产工艺中的重要步骤,能够影响到炸药爆轰性能和储存稳定性。为了探究乳化炸药敏化的后效问题,本文选取乳化炸药中常用的亚硝酸钠发泡剂和三种自制发泡剂作为研究对象。首先分别探究了几种发泡剂在不同温度下的反应动力学。改变反应物的浓度和反应的温度以及反应物种类,结合理论推导和实验数据的分析,求出了不同条件下对应的动力学方程。例如,在一定酸催化下的亚硝酸钠和硝酸铵反应动力学为（?）。其次,根据乳化炸药的制备方法制备出乳胶基质,对发泡剂在乳胶基质中的发泡动力学进行了探究。通过改变乳胶基质中发泡剂的种类和反应温度,并对实验数据进行处理。结果表明发泡剂在乳胶基质中的反应是受温度所控制,与发泡剂的种类无关,动力学机理方程满足于三维扩散方程,并求取各个条件下所对应得动力学机理函数。利用FLUENT软件对乳胶基质中气泡运动做进一步分析,对乳胶基质中气泡的形态变化和运动进行了模拟,模拟结果表明气泡在乳胶基质中的运动和形态变化满足气泡在非牛顿流体中的变化和运动。最后,在上述工作的基础上,利用模拟软件对几种发泡剂的反应放热进行了理论计算,求出了各个反应在不同温度下所对应的反应热。再根据Semenov均温模型对几种发泡剂在70℃敏化条件下的热爆炸危险做出了评价,结果表明当发泡剂为自制发泡剂B和自制发泡剂C时,在该条件下热爆炸的危险比亚硝酸钠为发泡剂时低。本研究的结果表明,自制的几种发泡剂在发泡速率上比常用的亚硝酸钠发泡剂速率要快,同时热爆炸危险性比亚硝酸钠作为发泡剂时要低。同时,本研究中的动力学方程和模拟计算结果,可以为制定加快化学敏化反应速率,对预防热爆炸的安全生产提供指导意义。
钱海[9]（2017）在《铝粉对乳化炸药爆炸性能和热安定性的影响》文中研究说明乳化炸药因其原材料来源广泛、成本低、抗水性好、生产自动化程度高等优点已成为我国工业炸药中的主导产品。虽然乳化炸药爆速及相关爆轰参数都比较高,但是由于乳化炸药中含有少量的水,在高温高压的爆轰瞬间吸收一定的能量,在一定程度上使乳化炸药爆轰性能下降,使其在工程实际使用中受到了一定的限制。本文主要通过向乳化炸药中添加高能燃料铝来提高了乳化炸药爆炸性能,并通过热分析实验来测试含铝乳化炸药的热安定性。通过实验的方法,制备适用于爆破现场的乳化炸药,在向乳化炸药中添加不同含量、粒度以及形状的铝粉得到含铝乳化炸药。再通过测时仪法测量含铝炸药的爆速,利用水下爆炸法测得含铝炸药的比冲击波能、比气泡能和总能量来分析含铝乳化炸药的爆轰性能。再通过C80微量量热仪得到含铝乳化炸药的时间-温度-热流曲线,来分析含铝乳化炸药的热安定性。通过研究得出以下结论:1)当在乳化炸药中外加5%的铝粉时,乳化炸药爆速达到了最大;随着铝粉含量的增加,炸药的爆速呈减小趋势。含球状铝粉炸药的爆速要比含片状铝粉炸药的爆速要高一点;含小粒径铝粉的乳化炸药爆速要比含大粒径铝粉的乳化炸药爆速要高。2)在一定范围内,含铝乳化炸药的比冲击波能和比气泡能随着铝粉含量的增加而增加。小粒径铝粉对乳化炸药比冲击波能影响较大;大粒径铝粉对乳化炸药比气泡能能影响较大;粒状铝粉对乳化炸药比冲击波能影响较大;片状铝粉对乳化炸药比气泡能能影响较大。3)含铝乳化炸药的总能量随着铝粉含量的增加而增加。铝粉含量在0%到10%之间时,总能量增加的较快。含小粒径铝粉的乳化炸药的总能量比含大粒径铝粉的乳化炸药的总能量高。含片状铝粉乳化炸药的总能量比含球状铝粉的乳化炸药的总能量高。4)铝粉的加入使得乳化炸药的热安定性变差。随着铝粉含量的增加,乳化炸药的起始分解温度和外推分解温度都开始降低。5)当加入铝粉含量为5%时,含铝乳化炸药的放热量明显增加,表明铝粉对含铝乳化炸药的热分解有促进作用。在同一含量下,含大粒径铝粉乳化炸药的活化能要高于含小粒径铝粉的乳化炸药;铝粉形状对乳化炸药的活化能影响不明显。
龚悦[10]（2017）在《高能添加剂对乳化炸药爆轰性能及热分解特性的影响研究》文中提出乳化炸药以其爆炸性能优良、适应水下爆破复杂环境等优点,受到许多从业者的认可并得到广泛应用。但由于水在乳化炸药配方中充当的是惰性物质,会吸收乳化炸药在爆轰时产生的大量的热,制约了乳化炸药的爆炸威力。为了提高乳化炸药的能效和安全性,首次将钛粉作为高能添加剂引入到乳化炸药中并与含铝乳化炸药做对比,综合探究含高能添加剂的乳化炸药其爆轰性能和热分解特性。具体的研究结果如下:根据氧平衡等乳化炸药配方设计原则建立实验室制备乳化炸药的工艺,向其中添加不同含量或粒度的钛粉、铝粉得到不同配方组成的乳化炸药。通过对上述乳化炸药进行微观结构观测、爆速测试、猛度测试以及理论爆热计算发现:无论钛粉还是铝粉都能够改善乳化炸药的爆炸性能,且钛粉的作用效果更显着。利用水下爆炸测试系统,研究不同粒度和含量的铝粉以及不同含量的钛粉对乳化炸药水下爆炸能量释放特性的作用规律。实验结果表明:含不同粒度铝粉的乳化炸药其水下爆炸的冲击波能量参数都呈现出先升高后减小的变化规律,这说明在水中爆炸时铝粉粒度对乳化炸药能量的作用存在一个最优范围,并非单纯的线性关系。且铝粉粒度对乳化炸药水下爆炸产生的冲击波能的影响程度更大。钛粉和铝粉的添加量对乳化炸药在水下爆炸时产生的能量也有较大的影响,水下爆炸释放的能量在钛粉含量为10%时到达峰值;在高能添加剂含量相同的条件下,钛粉在乳化炸药水下爆炸能量提高上的表现优于铝粉。将分别加入不同含量钛粉、铝粉和不同粒度铝粉的乳化炸药进行空中爆炸实验,并对其空中爆炸冲击波压力时程曲线进行分析计算。在实验条件下,相较于其它两种粒度的铝粉,中粒度铝粉（平均粒径为177.2μm）对乳化炸药空中爆炸冲击波峰值压力的提升作用最大。峰值压力随着高能添加剂（钛粉和铝粉）含量的增加而逐渐变大,但高能添加剂含量超过10%后,峰值压力的增速有所降低,且含钛乳化炸药的冲击波峰压要比含铝乳化炸药的峰压高出5.35%。通过扫描电镜-X射线能谱分析发现,不同高能添加剂氧化程度的差异是造成上述现象的原因之一。采用DSC-TG联用的差示扫描量热仪对添加不同粒度和含量铝粉的乳化炸药基质进行分析,基于不同升温速率下的DSC、TG曲线获得活化能等热动力学参数。计算结果表明:铝粉的加入降低了乳化炸药基质热分解温度,分解反应活化能减小,即基质热稳定性降低,且随着铝粉粒度的减小或含量的增加,这种趋势更加明显。与空白样相比,实验范围内不同粒度的铝粉对乳化炸药基质的热分解机理未产生影响,均为受随机成核和随后生长控制的反应级数n=1的Mample单行法则。运用C80微量量热仪对添加不同含量钛粉的乳化炸药进行热分析实验,结果表明:乳化炸药的活化能随着钛粉含量的增加而降低。在高能添加剂含量相同的条件下,钛粉、铝粉、硼粉都不同程度地降低了乳化炸药的热安定性,降低程度依次增大,钛粉对乳化炸药系统的热感度影响作用最小。
二、对乳化炸药爆轰机理的认识（论文开题报告）
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
三、对乳化炸药爆轰机理的认识（论文提纲范文）
（1）孔隙塌缩对工业炸药爆轰的多重作用（论文提纲范文）
| 1 工业炸药非理想爆轰现象与问题 |
| 1)爆轰的极限直径大。 |
| 2)爆轰的临界直径大。 |
| 3)存在高密度“压死”问题。 |
| 4)爆轰与孔隙尺度相关。 |
| 5)爆轰能量利用率低。 |
| 2 炸药中孔隙的高速塌缩 |
| 3 孔隙塌缩对炸药爆轰性能的影响 |
| 4 装药密度对炸药爆轰性能的影响 |
| 5 结语 |
（2）油相材料对乳化炸药耐低温性的研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 绪论 |
| 1.1 研究背景及意义 |
| 1.2 国内外研究现状 |
| 1.3 本文研究内容 |
| 2 理论部分 |
| 2.1 乳化炸药发展历程 |
| 2.2 乳状液稳定理论 |
| 2.3 乳化液的分类 |
| 2.4 乳化液稳定理论 |
| 2.5 影响乳化液类型的因素 |
| 2.6 乳状液破坏过程 |
| 2.7 分层 |
| 2.7.1 变型 |
| 2.7.2 破乳 |
| 2.8 乳化炸药的组成及其对稳定性的影响 |
| 2.8.1 油相材料 |
| 2.8.2 水相材料 |
| 2.8.3 乳化剂 |
| 2.8.4 添加剂 |
| 3 实验部分 |
| 3.1 实验材料与仪器 |
| 3.2 实验材料 |
| 3.3 实验器材 |
| 3.4 油相材料性质 |
| 3.4.1 油相材料的密度测试 |
| 3.5 油相材料的滴熔点测试 |
| 3.5.1 油相材料的核磁共振实验 |
| 3.6 乳化炸药的制备 |
| 3.7 乳化炸药稳定性 |
| 3.8 低温保存实验法 |
| 3.8.1 结果与讨论 |
| 3.9 电导率测定法 |
| 3.9.1 结果与讨论 |
| 3.9.2 析晶率测定法 |
| 3.9.3 结果与讨论 |
| 3.9.4 显微观测法 |
| 3.9.5 结果与讨论 |
| 3.9.6 乳化炸药热安定性 |
| 3.9.7 热分析实验 |
| 3.9.8 Ozawa法求解PF-1乳胶基质活化能 |
| 3.9.9 利用KAS法求算PF-1乳胶基质活化能 |
| 3.9.10 利用Kissinger法计算PF-1乳胶基质活化能 |
| 3.9.11 利用Ozawa法求算PF-530乳胶基质活化能 |
| 3.9.12 利用KAS法求算PF-530乳胶基质活化能 |
| 3.9.13 利用Kissinger法计算PF-530乳胶基质活化能 |
| 3.9.14 利用Ozawa法求算PA-165乳胶基质活化能 |
| 3.9.15 利用KAS法求算PA-165乳胶基质活化能 |
| 3.9.16 利用Kissinger法计算PA-165乳胶基质活化能 |
| 3.9.17 小结 |
| 3.10 乳化炸药爆炸性能的测定 |
| 3.10.1 爆速的理论计算 |
| 3.10.2 爆速的测定 |
| 3.10.3 小结 |
| 4 总结与展望 |
| 4.1 总结 |
| 4.2 展望 |
| 5 参考文献 |
| 6 致谢 |
| 7 作者简介及读研期间主要科研成果 |
（3）乳化剂复配比例对乳化炸药爆炸性能及稳定性影响试验研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 引言 |
| 1.1 选题背景及意义 |
| 1.2 乳化炸药稳定性问题 |
| 1.2.1 影响稳定性因素 |
| 1.2.2 提高稳定性的途径 |
| 1.3 国内外研究现状 |
| 1.4 本课题研究内容 |
| 2 复合乳化剂制备乳化炸药性能测定 |
| 2.1 爆速的测定 |
| 2.1.1 炸药试样的制备 |
| 2.1.2 测试方法及原理 |
| 2.1.3 测试步骤 |
| 2.1.4 试验结果及分析 |
| 2.2 猛度的测定 |
| 2.2.1 测试方法及原理 |
| 2.2.2 测试步骤 |
| 2.2.3 试验结果及分析 |
| 2.3 本章小结 |
| 3 储存稳定性试验 |
| 3.1 显微观测法 |
| 3.1.1 试验仪器及步骤 |
| 3.2 粘温曲线 |
| 3.2.1 试验原理 |
| 3.2.2 试验操作 |
| 3.2.3 试验结果及分析 |
| 3.3 高低温循环试验 |
| 3.3.1 试验原理 |
| 3.3.2 试验操作 |
| 3.4 乳胶基质析晶量的测量 |
| 3.4.1 试验方法及原理 |
| 3.4.2 试验仪器及操作步骤 |
| 3.4.3 试验结果与分析 |
| 3.5 本章小结 |
| 4 炸药热稳定性 |
| 4.1 热分析动力学简介 |
| 4.2 炸药热分解过程及特点 |
| 4.3 研究炸药热分解方法简述 |
| 4.4 热分析动力学存在的问题及误差分析 |
| 4.5 C80微量量热仪法 |
| 4.5.1 C80微量热仪简介及原理介绍 |
| 4.5.2 特点及技术指标 |
| 4.6 动力学方程及C80计算的导出 |
| 4.6.1 热力学求解 |
| 4.7 C80结果与讨论 |
| 4.8 热爆炸理论简介 |
| 4.8.1 Semenov系统介绍 |
| 4.8.2 Semenov模型热图分析 |
| 4.8.3 Semenov热爆炸临界温度的估算方法 |
| 4.8.4 计算结果及分析 |
| 4.9 本章小结 |
| 5 结论及展望 |
| 5.1 结论 |
| 5.2 不足及展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 作者简介及读研期间主要科研成果 |
（4）储氢玻璃微球型乳化炸药起爆机理和爆轰物理模型研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 国内外研究现状 |
| 1.2.1 高能量密度炸药的研究现状 |
| 1.2.2 玻璃微球储氢的研究现状 |
| 1.2.3 混合炸药热点和爆轰机理 |
| 1.3 研究内容及意义 |
| 参考文献 |
| 第2章 玻璃微球储氢技术研究和物理模型 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 储氢技术的选择 |
| 2.2.1 压渗储氢 |
| 2.2.2 高温储氢 |
| 2.3 高温储氢的技术路线 |
| 2.3.1 玻璃微球的选择 |
| 2.3.2 玻璃微球的预处理 |
| 2.3.3 反应釜储氢 |
| 2.4 玻璃微球的储氢理论 |
| 2.4.1 计算符号定义 |
| 2.4.2 氢气渗透公式 |
| 2.4.3 公式讨论 |
| 2.4.4 温度T对压力P_1的影响 |
| 2.4.5 压力P_(20)对压力P_1的影响 |
| 2.4.6 储氢量的计算 |
| 2.4.7 微球内部初始压力P_(10)的影响 |
| 2.4.8 储氢玻璃微球稳定性研究 |
| 2.5 储氢乳化炸药制备 |
| 2.6 小结 |
| 参考文献 |
| 第3章 储氢乳化炸药的爆炸性能 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 水下爆炸实验 |
| 3.2.1 水下爆炸基本特征 |
| 3.2.2 实验系统 |
| 3.2.3 压力数据处理 |
| 3.3 储氦乳化炸药对比实验 |
| 3.3.1 水下爆炸 |
| 3.3.2 氦气的储气与泄漏计算 |
| 3.4 铅柱压缩实验 |
| 3.5 爆速测试 |
| 3.6 其他气体的对比实验 |
| 3.7 小结 |
| 参考文献 |
| 第4章 储氢玻璃微球冲击响应过程 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 玻璃微球球壳的脆性坍塌 |
| 4.3 玻璃微球内气体的绝热压缩 |
| 4.3.1 气体状态方程 |
| 4.3.2 守恒方程 |
| 4.3.3 不同孔隙率和压力上升速率的影响 |
| 4.3.4 初始球内压力的影响 |
| 4.4 小结 |
| 参考文献 |
| 第5章 高能储氢炸药爆轰参数计算 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 储氢炸药爆轰参数计算 |
| 5.3 爆轰产物的热力学函数 |
| 5.3.1 基本热力学函数 |
| 5.3.2 偏摩尔量 |
| 5.3.3 化学势 |
| 5.4 气体产物的热力学函数 |
| 5.4.1 Helmholtz自由能F |
| 5.4.2 内能E |
| 5.4.3 熵S |
| 5.4.4 化学势μ_i |
| 5.5 固体产物的热力学函数 |
| 5.5.1 内能E |
| 5.5.2 熵S |
| 5.5.3 化学势μ |
| 5.6 关于298.15K为基础的热力学函数 |
| 5.7 爆轰参数矩阵的计算 |
| 5.7.1 气相组分 |
| 5.7.2 固相组分 |
| 5.7.3 迭代矩阵 |
| 5.8 爆轰参数计算 |
| 5.8.1 爆轰产物组分 |
| 5.8.2 爆轰产物内能 |
| 5.8.3 Hugoniot温度 |
| 5.8.4 爆轰产物CJ状态 |
| 5.8.5 爆轰产物的熵 |
| 5.9 程序的优化 |
| 5.9.1 Mader计算理论 |
| 5.9.2 理论改进 |
| 5.10 实例计算 |
| 5.11 本章小结 |
| 参考文献 |
| 第6章 全文总结与展望 |
| 6.1 全文总结 |
| 6.2 本文创新点 |
| 6.3 未来工作和展望 |
| 附录 玻璃微球冲击响应MatLab计算程序 |
| A.1 主程序 |
| A.2 球壳脆性坍塌子程序 |
| A.3 气体绝热压缩子程序 |
| 致谢 |
| 在读期间发表的学术论文与取得的其他研究成果 |
（5）油相材料对乳化炸药的稳定性和爆炸性能的影响（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 绪论 |
| 1.1 研究背景及意义 |
| 1.2 理论认识 |
| 1.2.1 乳化液 |
| 1.2.2 乳化炸药的组分 |
| 1.2.3 油相材料的种类及作用 |
| 1.3 国内外研究现状及发展趋势 |
| 2 油相材料的测定 |
| 2.1 油相材料粘度测定 |
| 2.1.1 实验仪器与材料 |
| 2.1.2 测定基本原理与方法 |
| 2.1.3 实验结果与分析 |
| 2.2 油相材料酸值测定 |
| 2.2.1 实验试剂及仪器 |
| 2.2.2 实验原理 |
| 2.3 本章小结 |
| 3 储存稳定性的研究与测定 |
| 3.1 乳胶基质的制备 |
| 3.1.1 实验材料及仪器 |
| 3.1.2 实验方法 |
| 3.2 高低温循环法 |
| 3.2.1 实验原理 |
| 3.2.2 实验操作 |
| 3.2.3 实验结果分析 |
| 3.3 硝酸铵析出量测定 |
| 3.3.1 实验试剂与仪器 |
| 3.3.2 实验原理及步骤 |
| 3.3.3 实验结果与分析 |
| 3.4 乳胶基质粒子的显微观测 |
| 3.5 本章小结 |
| 4 油相材料对乳化炸药热稳定性的影响 |
| 4.1 炸药热分解 |
| 4.1.1 炸药热分解的概念及过程 |
| 4.1.2 炸药热分解的研究方法简述 |
| 4.2 动力学方程 |
| 4.2.1 热分析动力学理论基础 |
| 4.2.2 热力学参数计算 |
| 4.3 C80微量量热仪 |
| 4.3.1 C80微量量热仪简介 |
| 4.3.2 C80的结构 |
| 4.3.3 C80的工作原理 |
| 4.3.4 仪器操作流程及注意事项 |
| 4.3.5 C80主要技术指标 |
| 4.4 C80测试与结果分析 |
| 4.4.1 实验条件 |
| 4.4.2 实验数据处理及分析 |
| 4.5 本章小结 |
| 5 油相材料对乳化炸药爆炸性能的影响 |
| 5.1 爆速的测量 |
| 5.1.1 实验仪器与材料 |
| 5.1.2 实验原理与方法 |
| 5.1.3 实验结果与分析 |
| 5.2 猛度的测量 |
| 5.2.1 实验仪器与材料 |
| 5.2.2 实验方法 |
| 5.2.3 实验结果及分析 |
| 5.3 本章小结 |
| 6 结论与展望 |
| 6.1 结论 |
| 6.2 展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 作者简介及读研期间主要科研成果 |
| 攻读硕士学位期间发表论文 |
（6）氯化石蜡-52对乳化炸药稳定性和爆炸性能影响的实验研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 绪论 |
| 1.1 乳化炸药的发展历史 |
| 1.2 乳化炸药的稳定性 |
| 1.2.1 稳定性定义 |
| 1.2.2 稳定性的影响因素 |
| 1.2.3 提高稳定性的方法 |
| 1.3 乳化炸药的爆炸性能 |
| 1.3.1 爆速 |
| 1.3.2 猛度 |
| 1.4 国内外研究现状 |
| 1.5 本课题研究内容 |
| 2 氯化石蜡-52对乳胶基质稳定性影响的研究 |
| 2.1 实验部分 |
| 2.1.1 乳胶基质的制备 |
| 2.1.2 乳胶基质高低温循环实验 |
| 2.1.3 乳胶基质中硝酸铵析出量测定 |
| 2.1.4 乳胶基质粒子显微观测 |
| 2.1.5 乳胶基质热分析实验 |
| 2.2 结果与分析 |
| 2.2.1 乳胶基质硝酸铵析出量 |
| 2.2.2 乳胶基质粒子大小 |
| 2.2.3 乳胶基质热稳定性分析 |
| 2.3 小结 |
| 3 氯化石蜡-52对乳化炸药爆速、猛度和爆热影响的研究 |
| 3.1 实验部分 |
| 3.1.1 乳化炸药的制备 |
| 3.1.2 爆热实验 |
| 3.1.3 爆速实验 |
| 3.1.4 猛度实验 |
| 3.2 结果与分析 |
| 3.2.1 氯化石蜡-52对乳化炸药爆热的影响 |
| 3.2.2 氯化石蜡-52对乳化炸药爆速的影响 |
| 3.2.3 氯化石蜡-52对乳化炸药猛度的影响 |
| 3.3 小结 |
| 4 结论 |
| 4.1 结论 |
| 4.2 展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 作者简介及读研期间主要科研成果 |
（7）现场混装乳胶基质远程配送稳定性研究（论文提纲范文）
| 致谢 |
| 摘要 |
| Abstract |
| 缩写和符号清单 |
| 1 引言 |
| 1.1 课题背景及意义 |
| 1.2 国内外现场混装技术的发展 |
| 1.3 乳胶基质稳定性研究进展 |
| 1.3.1 国外研究进展 |
| 1.3.2 国内研究进展 |
| 1.4 主要研究内容 |
| 2 乳胶基质的制备和内相液滴粒径研究 |
| 2.1 乳胶基质的制备 |
| 2.1.1 实验原料和设备 |
| 2.1.2 实验室制备乳胶基质的方法 |
| 2.2 乳胶基质平均粒径的测试 |
| 2.2.1 测试方法和测试仪器 |
| 2.2.2 平均粒径的选取 |
| 2.2.3 激光粒度仪测试准确度分析 |
| 2.2.4 激光粒度仪测试精确度分析 |
| 2.2.5 激光粒度仪测试结果分析 |
| 2.3 乳胶基质的平均粒径的影响因素 |
| 2.3.1 剪切线速度 |
| 2.3.2 油相动力黏度 |
| 2.3.3 乳化温度 |
| 2.4 乳化剪切破碎机理研究 |
| 2.4.1 研究进展和理论分析 |
| 2.4.2 乳化剪切破碎动力学研究 |
| 2.4.3 表面活性剂的作用 |
| 2.5 本章小结 |
| 3 乳胶基质自然储存稳定性研究 |
| 3.1 失稳机理理论分析 |
| 3.1.1 分层 |
| 3.1.2 絮凝 |
| 3.1.3 相反转 |
| 3.1.4 奥氏熟化 |
| 3.1.5 聚合 |
| 3.2 内相液滴的粒径变化研究 |
| 3.2.1 自然储存的乳胶基质粒径变化 |
| 3.2.2 高低温循环的乳胶基质粒径变化 |
| 3.2.3 实验结果分析 |
| 3.3 内相液滴中水的行为研究 |
| 3.3.1 析晶过程的质量变化 |
| 3.3.2 析出晶体的热分析研究 |
| 3.3.3 实验结果分析 |
| 3.4 内相液滴的析晶行为研究 |
| 3.4.1 析晶过程的微观变化及机理分析 |
| 3.4.2 析出晶体的定性和定量分析 |
| 3.5 影响乳胶基质自然储存稳定性的因素 |
| 3.5.1 内相液滴平均粒径 |
| 3.5.2 表面活性剂种类 |
| 3.5.3 油相材料动力黏度 |
| 3.5.4 表面活性剂浓度 |
| 3.6 本章小结 |
| 4 乳胶基质运输振动稳定性研究 |
| 4.1 运输振动实验方法和设备 |
| 4.1.1 振动实验方法的选择 |
| 4.1.2 运输振动试验台 |
| 4.2 乳胶基质振动失稳的析晶行为及机理分析 |
| 4.2.1 宏观析晶行为分析 |
| 4.2.2 振动作用下内相液滴的粒径变化 |
| 4.2.3 乳胶基质振动失稳析晶机理分析 |
| 4.3 影响乳胶基质运输振动稳定的因素和规律 |
| 4.3.1 内相液滴平均粒径 |
| 4.3.2 表面活性剂浓度 |
| 4.3.3 表面活性剂种类 |
| 4.3.4 油相材料动力黏度 |
| 4.4 本章小结 |
| 5 影响远程配送乳胶基质稳定性的晃动模型建立 |
| 5.1 液体晃动的运动特性 |
| 5.1.1 液面的波动形式 |
| 5.1.2 液体晃动产生的动压力 |
| 5.2 液体晃动的研究方法 |
| 5.2.1 理论解析法和实验研究法 |
| 5.2.2 数值仿真法 |
| 5.2.3 乳胶基质的晃动行为研究方法 |
| 5.3 乳胶基质的液面晃动仿真模型 |
| 5.3.1 流体状态方程 |
| 5.3.2 流体界面的计算方法 |
| 5.3.3 振动实验和仿真模型的设计 |
| 5.3.4 乳胶基质的物性参数的测试和设置 |
| 5.3.5 优化后的模型参数 |
| 5.3.6 仿真无关性检验 |
| 5.3.7 仿真结果分析 |
| 5.3.8 振动实验结果分析 |
| 5.4 本章小结 |
| 6 乳胶基质在运输过程中的晃动行为研究 |
| 6.1 侧向加速度激励 |
| 6.1.1 侧向加速度的加载 |
| 6.1.2 乳胶基质液面的晃动行为分析 |
| 6.1.3 不同侧向加速度下的晃动行为分析 |
| 6.1.4 不同载液率的液面晃动行为分析 |
| 6.1.5 液面倾斜状态的流体力学分析 |
| 6.1.6 小结 |
| 6.2 正向加减速激励 |
| 6.2.1 正向加速度的加载 |
| 6.2.2 乳胶基质液面的晃动行为分析 |
| 6.2.3 不同正向加速度下的晃动行为分析 |
| 6.2.4 小结 |
| 6.3 路面不平导致的振动激励 |
| 6.3.1 振动频率为2 Hz |
| 6.3.2 振动频率为10 Hz |
| 6.3.3 小结 |
| 6.4 降低乳胶基质的晃动方法研究 |
| 6.4.1 横向防晃板 |
| 6.4.2 纵向防晃板 |
| 6.4.3 防晃板优化方案 |
| 6.5 乳胶基质的物性对液面晃动行为的影响 |
| 6.5.1 密度 |
| 6.5.2 黏度 |
| 6.6 本章小结 |
| 7 结论与展望 |
| 7.1 总结论 |
| 7.2 创新点 |
| 7.3 展望 |
| 参考文献 |
| 作者在学研究成果 |
| 学位论文数据集 |
（8）乳化基质的化学敏化动力学研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 绪论 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 乳化炸药 |
| 1.2.1 乳化炸药的发展历史 |
| 1.2.2 乳化炸药的敏化机理 |
| 1.2.3 乳化炸药的生产工艺流程 |
| 1.2.4 乳化炸药反应动力学的研究现状 |
| 1.3 本课题的工作思路及主要解决的内容 |
| 2 敏化剂的化学反应动力学研究 |
| 2.1 亚硝酸钠和硝酸铵的反应动力学 |
| 2.1.1 反应机理 |
| 2.1.2 反应级数的确定 |
| 2.1.3 酸含量对反应速率的影响 |
| 2.1.4 酸催化下温度对反应速率的影响 |
| 2.1.5 动力学模型的验证 |
| 2.2 自制发泡剂A的反应动力学 |
| 2.2.1 半衰期法确定反应级数 |
| 2.2.2 温度对反应速率的影响 |
| 2.3 自制发泡剂B的反应动力学 |
| 2.3.1 半衰期法确定反应级数 |
| 2.3.2 温度对反应速率的影响 |
| 2.4 自制发泡剂C反应动力学研究 |
| 2.4.1 半衰期法确定反应级数 |
| 2.4.2 温度对反应速率的影响 |
| 2.5 本章小结 |
| 3 乳胶基质的敏化动力学研究 |
| 3.1 实验试剂及样品制备 |
| 3.1.1 实验试剂 |
| 3.1.2 乳胶基质的制备 |
| 3.2 乳胶基质发泡试验的结果与分析 |
| 3.2.1 温度对发泡乳胶基质发泡的影响 |
| 3.2.2 发泡剂种类对乳胶基质发泡的影响 |
| 3.3 乳胶基质的敏化动力学 |
| 3.3.1 反应动力学理论 |
| 3.3.2 乳胶基质的敏化动力学 |
| 3.4 乳胶基质中气泡运动的仿真模拟 |
| 3.4.1 计算流体力学的理论基础 |
| 3.4.2 乳胶基质中气泡运动的数值模拟 |
| 3.5 本章小结 |
| 4 化学反应热的定性和定量分析 |
| 4.1 化学反应热的基本原理 |
| 4.1.1 反应热的基本原理 |
| 4.1.2 反应热的计算方法 |
| 4.2 HSC下的反应热模拟计算 |
| 4.2.1 HSC的理论基础 |
| 4.2.2 硝酸铵-亚硝酸钠反应热的模拟计算 |
| 4.2.3 三种自制发泡剂反应热的模拟计算 |
| 4.3 高斯软件中反应热力学模拟计算 |
| 4.3.1 高斯软件计算热化学的理论基础 |
| 4.3.2 反应热的模拟计算 |
| 4.4 乳化炸药敏化过程的安全性分析 |
| 4.4.1 热爆炸理论 |
| 4.4.2 敏化过程的热爆炸模型 |
| 4.5 本章小结 |
| 5 结论与展望 |
| 5.1 结论 |
| 5.2 展望 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
| 附录 攻读硕士学位期间发表的论文和出版着作情况 |
（9）铝粉对乳化炸药爆炸性能和热安定性的影响（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 绪论 |
| 1.1 研究背景及意义 |
| 1.2 国内外研究概况 |
| 1.2.1 含铝炸药的研究现状 |
| 1.2.2 水下爆炸法测定工业炸药能量的研究现状 |
| 1.2.3 炸药热安定性的研究现状 |
| 1.3 本文的主要研究内容 |
| 2. 含铝乳化炸药的制备 |
| 2.1 乳化炸药配方设计原则和要点 |
| 2.2 含铝炸药的制备 |
| 2.2.1 实验原料 |
| 2.2.2 实验工艺 |
| 2.2.3 制备过程 |
| 2.3 本章小结 |
| 3 乳化炸药的爆速和水下爆炸能量的测试 |
| 3.0 乳化炸药的爆速测试 |
| 3.0.1 测试方法 |
| 3.0.2 测试步骤 |
| 3.1 铝粉对乳化炸药爆速影响分析 |
| 3.1.1 铝粉粒径对乳化炸药爆速影响分析 |
| 3.1.2 铝粉形状对乳化炸药爆速影响分析 |
| 3.2 水下爆炸实验 |
| 3.2.1 实验仪器 |
| 3.2.2 传感器的标定 |
| 3.2.3 实验过程 |
| 3.3 水中爆炸参数的计算及分析 |
| 3.3.1 水中爆炸参数的计算 |
| 3.3.2 水中爆炸参数的分析 |
| 3.4 本章小结 |
| 4. 含铝炸药热安定性测试 |
| 4.1 热分析动力学简介 |
| 4.1.1 热分析动力学方程 |
| 4.1.2 热分析动力学方法 |
| 4.2 热分析曲线的动力学分析 |
| 4.2.1 积分法 |
| 4.2.2 微分法 |
| 4.3 C80微量量热仪简介 |
| 4.3.1 C80微量量热仪 |
| 4.3.2 C80微量量热仪工作原理 |
| 4.3.3 实验仪器操作流程及注意事项 |
| 4.4 热力学参数计算 |
| 4.5 实验方案 |
| 4.5.1 实验药品 |
| 4.5.2 实验条件 |
| 4.6 实验数据处理及分析 |
| 4.7 本章小结 |
| 5 结论与展望 |
| 5.1 结论 |
| 5.2 展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 作者简介 |
（10）高能添加剂对乳化炸药爆轰性能及热分解特性的影响研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 绪论 |
| 1.1 研究背景及意义 |
| 1.1.1 研究背景 |
| 1.1.2 课题研究的意义 |
| 1.2 国内外研究现状 |
| 1.2.1 含铝炸药爆轰性能的研究现状 |
| 1.2.2 炸药水下爆炸的研究现状 |
| 1.2.3 炸药热分解的研究现状 |
| 1.3 本文主要研究内容 |
| 2 高能添加剂对乳化炸药爆炸性能的影响 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 乳化炸药的配方设计与制备 |
| 2.2.1 乳化炸药的配方设计 |
| 2.2.2 乳化炸药的制备与显微观测 |
| 2.3 高能添加剂对乳化炸药爆速的影响 |
| 2.3.1 乳化炸药爆速的经验计算 |
| 2.3.2 乳化炸药爆速测试方法概述 |
| 2.3.3 铝粉粒度对乳化炸药爆速的影响 |
| 2.3.4 高能添加剂含量对乳化炸药爆速的影响 |
| 2.4 高能添加剂对乳化炸药猛度的影响 |
| 2.4.1 猛度的概念 |
| 2.4.2 猛度的理论表示 |
| 2.4.3 猛度测试实验 |
| 2.4.4 高能添加剂对乳化炸药猛度的影响 |
| 2.5 乳化炸药爆热的理论计算 |
| 2.6 本章小结 |
| 3 高能添加剂对乳化炸药水下爆炸特性的影响 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 水下爆炸的物理现象及理论研究 |
| 3.3 水下爆炸测试实验 |
| 3.4 水下爆炸参数的理论计算 |
| 3.4.1 水下爆炸冲击波初始参数的计算 |
| 3.4.2 水下爆炸冲击波压力峰值 |
| 3.4.3 传感器灵敏度S_v的标定 |
| 3.4.4 比冲击波能 |
| 3.4.5 比气泡能 |
| 3.4.6 冲击波冲量 |
| 3.4.7 水下爆炸总能量 |
| 3.5 敏化剂含量对乳化炸药水下爆炸能量输出特性的影响 |
| 3.6 铝粉粒度对乳化炸药水下爆炸性能的影响 |
| 3.6.1 待测实验样品的制备 |
| 3.6.2 实验结果与分析 |
| 3.7 铝粉含量对乳化炸药水下爆炸性能的影响 |
| 3.8 钛粉含量对乳化炸药水下爆炸性能的影响 |
| 3.8.1 含钛乳化炸药样品的制备 |
| 3.8.2 水下爆炸测试结果 |
| 3.8.3 分析与讨论 |
| 3.9 钛粉与铝粉对乳化炸药水下爆炸作用效果的比较 |
| 3.10 本章小结 |
| 4 高能添加剂对乳化炸药空中爆炸性能的影响 |
| 4.1 空中爆炸的物理现象 |
| 4.2 空中爆炸冲击波参数计算 |
| 4.2.1 空中爆炸时冲击波超压的经验计算公式 |
| 4.2.2 比冲量及正压区时间的计算 |
| 4.3 空中爆炸实验 |
| 4.3.1 实验方法及设备 |
| 4.3.2 实验样品的制备 |
| 4.3.3 实验结果 |
| 4.4 高能添加剂氧化性实验 |
| 4.4.1 测试原理与仪器 |
| 4.4.2 实验结果 |
| 4.5 本章小结 |
| 5 高能添加剂对乳化炸药热分解特性的影响 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 乳化炸药热分解的一般规律 |
| 5.3 热分解反应动力学理论 |
| 5.3.1 具有反应级数的初始分解反应 |
| 5.3.2 热分解的第二反应 |
| 5.3.3 热分析动力学方程 |
| 5.3.4 炸药热分解的特点 |
| 5.4 铝粉粒度对乳化炸药热分解特性的影响规律 |
| 5.4.1 实验样品与仪器设备 |
| 5.4.2 影响热分析测量的因素及实验条件 |
| 5.4.3 实验结果 |
| 5.4.4 铝粉对乳化炸药热分解动力学的影响 |
| 5.4.5 乳化炸药的非等温反应机理函数 |
| 5.5 铝粉含量对乳化炸药热分解特性的影响规律 |
| 5.5.1 铝粉含量对乳化炸药表观活化能的影响 |
| 5.5.2 铝粉含量对乳化炸药热爆炸临界温度的影响 |
| 5.6 钛粉对乳化炸药热分解特性的影响 |
| 5.6.1 实验仪器及测试条件 |
| 5.6.2 C80动力学参数计算 |
| 5.6.3 实验结果与分析 |
| 5.6.4 不同添加剂对乳化炸药热分解特性的影响 |
| 5.7 本章小结 |
| 6 结论与展望 |
| 6.1 结论 |
| 6.2 本文主要创新点 |
| 6.3 问题与展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 作者简介及读博期间主要科研成果 |
四、对乳化炸药爆轰机理的认识（论文参考文献）
- [1]孔隙塌缩对工业炸药爆轰的多重作用[J]. 李晓杰,王小红,王宇新,闫鸿浩. 工程爆破, 2021(04)
- [2]油相材料对乳化炸药耐低温性的研究[D]. 张续. 安徽理工大学, 2021(02)
- [3]乳化剂复配比例对乳化炸药爆炸性能及稳定性影响试验研究[D]. 桂继昌. 安徽理工大学, 2021(02)
- [4]储氢玻璃微球型乳化炸药起爆机理和爆轰物理模型研究[D]. 王奕鑫. 中国科学技术大学, 2021(09)
- [5]油相材料对乳化炸药的稳定性和爆炸性能的影响[D]. 程奥. 安徽理工大学, 2020(04)
- [6]氯化石蜡-52对乳化炸药稳定性和爆炸性能影响的实验研究[D]. 赵旭东. 安徽理工大学, 2020(04)
- [7]现场混装乳胶基质远程配送稳定性研究[D]. 王阳. 北京科技大学, 2020(01)
- [8]乳化基质的化学敏化动力学研究[D]. 刘震宇. 南京理工大学, 2020(01)
- [9]铝粉对乳化炸药爆炸性能和热安定性的影响[D]. 钱海. 安徽理工大学, 2017(10)
- [10]高能添加剂对乳化炸药爆轰性能及热分解特性的影响研究[D]. 龚悦. 安徽理工大学, 2017(08)