一、铝的熔体结构与氢含量（论文文献综述）
孔德烽,穆强,虞青,袁胜江,马良鹏[1]（2021）在《氩气流量和石墨转子结构对铝合金熔体氢含量的影响研究》文中研究指明为保证除气箱出口的氢含量符合控制要求,研究了石墨转子结构及氩气流量对除氢率的影响,确定了氩气流量值设定范围。结果表明:使用六孔结构石墨转子,气体流量值设定为（65～75） L/min,可以达到65%的除氢率,可满足工艺对氢含量的控制要求。
陈建勋[2]（2020）在《铝熔体氢含量在线检测方法及进展》文中研究表明对铝熔体中氢的来源及危害进行了分析。根据测氢操作方式的不同分别介绍了减压凝固法、第一气泡法、惰性气体循环法、氢浓差电池法等各种铝熔体氢含量在线检测方法的原理及特点。从测氢操作方式、测氢结果、测试时间和成本的角度对各种在线测氢方法进行了对比分析。在线连续测氢技术发展方向主要在于延长高温测氢探头使用寿命、降低装置总体成本。
张艳辉[3]（2020）在《基于动态呼吸原理的铝合金熔体含氢量检测新装置研究》文中认为铝合金由于其良好的物理性能、化学性能和力学性能被广泛应用于航空航天、军事国防、日常生活等各个领域。铝合金铸造过程中熔体的氢含量是影响产品质量的主要因素之一。因此,在熔炼过程中,实时快速检测铝熔体中的氢含量并及时有效除氢,对提高铸件质量和降低生产成本具有重要意义。本文介绍了国内外铝合金熔体测氢的主要方法及研究应用现状,在分析对比不同测氢方法特点的基础上,提出本文主要研究内容—基于动态呼吸原理的测氢装置结构改进,包括变容真空单元结构优化、探头配方优化及氢扩散平衡点捕捉算法优化等。测氢新装置主要由变容真空单元、探头和计算机测控单元构成,从最初提出动态呼吸测氢概念至今,其实现方法已有一次重要改进。本文优化后的变容真空单元主要由变容气缸、电动推杆、气压传感器、位移传感器等构成,省略此前测氢装置必配的真空泵和氢气瓶,使变容单元结构和变容过程大为简化;通过对探头配方优化和烧制工艺,获得透气性、阻液性能、防粘铝液效果更好的探头制造方法,探头配设定位结构附件,使其测量过程中与坩埚无接触,消除外界环境产生测量误差;动态呼吸原理测氢的核心在于氢扩散平衡点的准确扑捉,优化后的算法综合考虑理想气体状态、吸入氢气影响及变容真空室特性影响等综合因素,采用压力传感器、位移传感器、温度传感器实时采集信息,通过比对一个步长区间内“吸氢”增量是否为零,实现氢气呼吸平衡点的准确判定。针对动态呼吸过程的需要设计了计算机测控单元,其主要功能在于真空室变容过程自动控制、变容体积实时计算以及室内压力及温度的实时采集。测控单元硬件主要由计算机、压力传感器、位移传感器、温度传感器和继电器等构成,全部软件采用VB语言编程。在实验室条件下,利用优化后的取样器和真空变容单元,对不同含气量的铝合金熔体进行了含氢量测试,实测结果表明,新装置可在50秒内完成熔体含氢量检测,与未改进装置相比,测氢精度有进一步提高,测氢速度有明显提高。
陈浩[4]（2020）在《基于惰性气体循环的铝合金熔体含氢量连续检测实现方法》文中提出铝合金熔体氢含量对铝合金铸件质量具有重要影响,浇注前快速检测熔体中的含氢量,并采取有效除氢措施,对提高产品质量、降低废品率和降低生产成本具有重要意义。随着冶金铸造技术的不断进步,对铝合金熔体含氢量检测频度、速度和精度提出了新的要求,在线连续测氢技术的研究被提上日程。惰性气体循环法是迄今为止最为成熟的铝合金熔体含氢量检测方法之一,美中不足是其检测时间偏长和不能连续在线检测。本文通过改进惰性气体循环回路中的取样器、气压平衡单元和氢浓度传感器等关键部件结构,研制出一款能够快速、精确、连续检测铝合金熔体氢含量的装置。惰性气体循环回路的功能在于向熔体连续提供具有恒定压力的惰性气体,回收携带氢气的混合气体并提供混合气体氢浓度的准确信号给计算机测控单元,当熔体氢含量处于较低水平时能自动降低回路中混合气体氢浓度以实现连续检测。改进后的惰性气体循环回路主要由惰性气体瓶、微型循环泵、永久型取样器、氢浓度传感器TCS208F、K型热电偶、气压传感器、电磁换向阀、电动推杆和气缸组成。TCS208F传感器为高精度热导型气体传感器,可显着提高氢浓度感知速度和检测精度;永久型取样器采用多孔吹头吹气和入水深度自动检测技术,不仅可以提高熔体氢扩散速度,而且可以最大限度消除取样器内空气的影响,从而进一步缩短检测时间;采用电动推杆、气缸和气压传感器组合,构成气体循环回路压力平衡和氢浓度自动控制,使铝合金熔体氢含量在线连续检测成为可能。本文同时完成了计算机测控单元设计,用于惰性气体循环单元动作控制和气体压力、氢气浓度和溶体温度等信息参数实时采集与处理。硬件部分主要由计算机、ADAM-4117模块、ADAM-4050模块、ADAM-4520串口转换器和继电器等构成。ADAM-4117模块与传感器相连完成模拟量输入;ADAM-4050模块通过继电器控制循环回路中相关部件动作;ADAM-4520用于实现一台计算机控制多个模块的功能。测控单元全部软件采用Microsoft Visual Basic 6.0编写,包括主程序及若干子程序。利用氩气和氢气配制一定比例的混合气体对TCS208F传感器进行了标定,采用不同比例的混合气体对惰性气体循环回路进行了模拟检测实验,证明惰性气体循环回路能够满足回路气压恒定和循环气体氢浓度自动调节的要求。在实验室条件下,利用配置的铝合金熔体对本文研制的惰性气体循环回路进行了实测检验,检测结果与减压凝固测氢仪检测数据对照,表明本文研制的铝合金熔体测氢装置检测检测时间不到2min,检测检测结果差值在0.009（ml/100g）范围内,精度高且重复性好,可以满足实际生产需要。
费文潘[5]（2020）在《变质合金Al-Ti-Sr-La对SAl4043焊丝加工性能及焊缝力学性能影响的研究》文中指出随着铝合金材料应用领域的扩大和性能指标的提升,对铝合金焊接材料的需求也进一步提高。其中4系合金焊材主要合金元素为Al和Si,Al-Si合金熔点低和结晶温度范围宽,使得该焊材熔化后的流动性好,凝固时的收缩率小,不易产生结晶裂纹,具有优良的抗裂性能和焊接性能。因此,市场对于这种适用性广且焊接性优良的Al-Si系焊材需求旺盛,尤其Si含量为5-6%.wt的SAl4043焊丝市场需求巨大,但是Al-Si合金中粗大的共晶硅组织以及铝硅合金易吸氢的特点一直制约着Al-Si焊材的应用向高标准,高可靠方向发展,同时也对焊材的生产及加工工艺提出了更高的要求。本文从焊丝制备的冶炼工艺入手,通过制备出的新型复合变质合金对传统的铝硅焊丝合金进行细化变质处理,系统的研究了Al-x Ti-y Sr-z La变质合金对优化焊丝合金的显微组织和改善SAl4043铝合金焊丝的加工性能和焊接性能的影响规律,有效提高了焊丝合金组织的纯净度和均匀性,大大改善SAl4043焊丝的可加工性,并为得到高强度、高塑性、低氢焊缝打下坚实基础。通过正交试验法设计9组不同成分配比的Al-x Ti-y Sr-z La中间合金,分别对9种中间合金处理过的铝合金焊丝力学性能、氢含量和显微硬度进行考察,发现Ti、Sr、La三种元素对焊丝不同的性能指标影响程度不同,根据方差分析得出变质合金的最优成分配比为:Al-5Ti-0.5Sr-5La和Al-5Ti-0.5Sr-7.5La。进一步观察Al-5Ti-0.5Sr-5La和Al-5Ti-0.5Sr-7.5La的扫描显微组织,发现起到关键细化作用的Ti Al3颗粒因为稀土La的添加,Ti Al3相尺寸明显减小,平均尺寸约为30-50μm之间,比Al-5Ti中的Ti Al3减小了73%,主要的变质元素Sr都以纤维状的AlxSryLaz混合相存在,变质效率比Al-10Sr中的片状Al4Sr化合物更高效。但是,随着稀土La含量的升高,Ti2Al20La相出现偏聚效应,对中间合金的细化作用有一定的延迟影响。分别经过Al-5Ti-0.5Sr-5La和Al-5Ti-0.5Sr-7.5La变质细化处理的铝合金焊丝的α-Al相由很多细小晶粒以及部分枝晶和等轴晶组成,平均晶粒尺寸分别为32.2μm和41.5μm,共晶硅在Sr元素和稀土La的双重变质作用下,从未变质的针片状形貌转变为细小粒状,并均匀分布在α-Al相的晶界上,共晶硅平均尺寸分别比未变质状态减小了83.8%和87.6%。通过能谱分析发现采用Al-5Ti-0.5Sr-5La中间合金变质的铝硅合金中出现了以AlxSiyFe2La为主要成分的针状富La相,但由于过量的稀土La会促使粗大的硬脆化合物Al4Si2La的产生,当采用Al-5Ti-0.5Sr-7.5La中间合金时,形成另一种块状的富La相。稀土La的能够变质粗大针状的β-Fe相为鱼骨状的α-Fe相,明显改善合金组织形貌,但是,当稀土La超过0.1wt.%时会出现“反噬”现象,即针片状的β-Fe相又出现,导致合金组织性能降低。对Al-5Ti-0.5Sr-5La和Al-5Ti-0.5Sr-7.5La变质处理的焊丝合金和采用该焊丝焊接所得焊缝变质合金Al-Ti-Sr-La对SAl4043焊丝加工性能及焊缝分别进行固体氢含量测试和焊缝气孔率计算和力学性能测试,结果表明,焊丝氢含量和焊缝气孔率有明显的遗传效应。变质处理的焊丝合金焊丝氢含量分别为0.22 m L/100 g Al,0.14 m L/100g Al,相比未变质的焊丝分别降低47.6%和66.7%,未变质的焊丝所得WPP为0.58%,超出允许WPP最大值0.5%,而变质处理的焊丝的WPP值减小了20.7%和36.2%。未经过处理的焊丝所得焊接接头弯曲试样在进行180°正、反弯曲试验结果不合格,且焊缝中心硬度高、塑性差,拉伸过程中容易成为薄弱点而导致断裂,经过变质处理的焊接接头弯曲试验合格,显微硬度最低点位于HAZ区域,与拉伸断裂位置一致,说明变质后焊丝的焊接接头抗拉强度和延伸率明显优于未变质处理的焊缝,所以新型中间合金的加入能有效提高焊接接头的力学性能。
孙永强[6]（2020）在《镁合金熔体的细化与净化研究》文中提出镁合金材料由于其密度较低强度高近年来作为一种新兴的金属结构材料被大众所认可。但由于镁合金许多方面问题没有被解决使其没有被普遍使用。其中,细化与净化对其合金各方面性能的影响近年引起学者们的高度重视。本文考察了超声场与氩气对合金铸锭凝固组织、熔体中的含氢量、室温力学性能、耐蚀性及热压缩性能的影响,为获得高质量镁合金铸锭的制备技术提供了参考。超声功率为2000W经历Os、30s、60s、90s及120s处理后Mg-3Ca合金当处理为90s时氢含量可降到最低,为57cm3/100g,此时除气率为32.1%,继续加大施加时间至120s,氢含量为69 cm3/100g,氢含量增多。随着超声处理的进一步进行,Mg-6Ca合金中的氢含量逐渐降低,在经过120s的超声处理后,合金中的氢含量降低至70cm3/100g,这时也达到了最大除气率16.7%。Mg-9Ca合金与Mg-6Ca类似,超声处理时间120s时铸锭的含氢量达到最低,65.5cm3/100g,此时的除气率也达到最大为32.5%。因为氢含量与合金的元素种类具有紧密联系,每种合金的最大除气率都会有差异,这个差异受到合金中添加元素的种类的影响。Mg-3Ca、Mg-3Zn和Mg-3AI合金的最大除气率分别为32.1%、36%和40.4%。镁合金中的氢含量同时也受到合金元素的含量的影响,合金元素含量越多则氢含量越大。超声处理后铸锭氢含量下降。AZ91镁合金未经过超声处理时的氢含量最高,达到19.4cm3/100g,经过150W超声处理90s时,镁合金熔体中含氢量减小到9.6cm3/100g,除气率高达50.5%。除气处理后,伸长率由2.8%提高到4.8%;抗拉强度由152MPa提高到194MPa;屈服强度由125MPa提高到133MPa;硬度由30.7提高到67.8。说明氢含量对合金性能影响较大。除气处理对于镁合金来说可以明显减弱坯锭的平均腐蚀速度,但是对合金的自腐蚀电位（Ecorr）影响不大。经过全浸腐蚀实验得出结果,未处理的AZ91镁合金的坯锭平均腐蚀速率为7738mg/m2·h,经过除气处理的AZ91镁合金平均腐蚀速率为4684.3mg/m2·h,降低了 39.5%;除气处理后的腐蚀电流密度比为除气的坯锭小,平均值可由44.277μA/cm2降低到32.467μA/cm2,降低幅度为26.7%。在250℃～400℃,应变速率为0.01s-1～10s-1下进行热压缩实验,流变应力与热压缩温度成反比,与应变速率成正比。应变速率较大时,除气后坯锭的流变应力比未除气坯锭的流变应力稍大。未除气试样热变形的本构方程为:ε=1.19855 × 1014[sinh（0.00836σ）]7.5635 exp[-175.1158 × 103/（RT）]氩气除气试样热变形的本构方程为:ε=6.35746 × 1012[sinh（0.00976σ）]6.05515 exp[-165.2974 × 103/（RT）]
史宏林[7]（2020）在《超声场对铝合金熔体的细化及除气研究》文中指出本文选取几种常见的铝合金作为研究对象,分别对铝二元合金Al-Mg、Al-Si、Al-Cu、Al-Sn通过改变超声场处理时间,对其凝固组织进行简要分析,通过DC铸造对2024、3103、G609、G750B及G716W铝合金熔体进行深入分析:使用直径Ф=10mm的超声工具头处理熔体细化效果较Ф=20mm好。此外,合适的超声处理可提高铸锭的综合力学性能。当超声处理铝合金熔体时间为90s,温度为790oC时,超声波处理熔体后的凝固组织细化效果明显,空化效应明显,但随着Mg、Si、Cu的溶质增多,要想达到更好的凝固组织细化,超声处理时间也需要增加,超声铸锭底部强制冷却处理时间120s时效果最佳。通过DC铸造处理铝合金熔体结果表明超声处理对锭坯的凝固组织均有一定的细化作用,边部凝固组织细化效果最好、1/2半径部位和中心部位凝固组织细化效果略差一些。此外,超声处理对DC铸造下的锭坯细化效果与锭坯的原始晶粒尺寸密切相关。如果锭坯的原始晶粒尺寸小于150μm,则施加超声场细化效果不明显。采用复合超声可大幅度细化DC铸造铸锭的凝固组织。G716W铝合金经过（2000W+3000W）复合超声处理后,边部从未处理的410μm降低至150μm,降低了63.4%;而1/2半径部位从未处理的320μm降低至76μm,降低了76.3%;而中心部位晶粒尺寸从220μm降至98μm,降低了55.5%;整体超声细化效果都比较好,组织也比较均匀。
陈建勋[8]（2019）在《铝熔体氢含量在线检测方法及进展》文中进行了进一步梳理为了控制铝熔体中氢含量,在线检测方法的原理及特点。从测氢操作方式、测氢结果、测试时间和成本的角度对各种在线测氢方法进行了对比分析。在线连续测氢技术发展方向主要在于延长高温测氢探头使用寿命、降低装置总体成本。
王博[9]（2019）在《合金元素、冶炼工艺对铝硅焊丝氢含量及焊缝性能的影响》文中提出铝合金具有优良的比强度、比刚度、耐腐蚀等力学性能与物理性能,被大量用于航空航天、高速列车、舰船等行业。Al-Si焊丝由于具有良好的流动性和焊接适应性而被广泛用于热裂倾向较大的2系、6系铝合金结构的焊接。但是,目前国内生产的Al-Si焊丝由于诸多原因,焊丝质量与先进国家的Al-Si焊丝存在较大差距,特别是在机器人自动化焊接时,无法满足要求,导致我国高端装备制造用铝合金结构的焊接均采用进口焊丝,价格昂贵且售后服务响应慢。本文选择用量大的Al-Si焊丝为研究目标,系统研究了微量合金元素和冶炼工艺对焊丝氢含量、焊缝气孔率、焊丝及焊接接头力学性能和显微组织的影响,为国产焊丝整体质量达到法国萨福SAF焊丝水平,实现Al-Si焊丝国产化做出贡献。首先,研究了冶炼工艺的改进、优化以及Ti、Sr、Ce元素的添加对SAl 4043焊丝组织和力学性能的影响。经过大量的摸索试验表明,通过添加C2Cl6、筛选各组元的最佳配比、优化精炼剂的用量（0.5 wt.%）,同时配合经过干燥处理、流量限定为10 L/min的氩气进行联合精炼,可促使冶炼后熔体的初始氢含量降到最低值0.10 m L/100g Al。冶炼工艺经过改进、优化后,向熔体中分别添加不同的合金元素,仅有Sr元素会随着保温时间的延长发生变质衰退现象;当单独添加0.08 wt.%Ti时,α-Al枝晶得到明显细化,共晶Si相形貌变化不大;当单独添加0.025wt.%Sr时,针状共晶Si相的长宽比明显降低,但α-Al枝晶尺寸基本不变。当向熔体中复合添加0.08 wt.%Ti和0.025 wt.%Sr或0.08 wt.%Ti和0.03 wt.%Ce时,α-Al枝晶得到明显细化的同时,共晶Si相形貌也得到显着改善。Φ9.5 mm、SAl 4043连铸连轧杆的显微组织和力学性能试验结果表明,元素Sr对SAl 4043组织和性能的改善效果明显优于Ce元素。焊丝凝固过程中,Sr元素在共晶反应中主要演变为Al2Si2Sr相,并富集在Si相的前沿,促使共晶Si相由层片状或粗大针状形态转变为细粒状;Ce与Si的原子半径比接近1.65,Ce原子吸附在Si相固-液界面的生长台阶上,诱发孪晶,进而改变共晶Si相形貌。当添加过量的Ce元素时,组织中含Fe相和富Ce相的尺寸和体积分数增加,逐渐恶化焊丝合金的延展性。研究了Sr、Ce元素的单独添加对SAl 4047焊丝组织和性能的影响。研究发现,冶炼工艺经过改进、优化后,在0-0.08 wt.%范围随着焊丝中Sr元素含量的增加,α-Al枝晶柱状化生长,尺寸得到细化;当Sr元素的含量为0.025 wt.%时,初晶Si消失,共晶Si达到完全变质。Ce元素对合金中α-Al枝晶、共晶Si、初晶Si均有细化作用:当Ce元素的含量为0.08 wt.%时,α-Al枝晶尺寸最小,此时共晶Si相依然保持针状结构,尺寸略有降低;当Ce元素的添加量增加到0.8 wt.%时,共晶Si相的细化效果最佳,此时合金中形成大量的富Ce相和针状含Fe相,富Ce相的尺寸、形貌与富Ce相中Ce、Fe元素的质量百分比存在关联。Φ10.0 mm、SAl 4047连铸连拉杆的力学性能试验结果表明,Sr元素对铸杆力学性能的改善作用明显优于Ce元素;在0-0.08 wt.%范围随着Sr含量的增加,合金铸杆的屈服强度线性增大,抗拉强度和伸长率先增加后下降;在0-0.8 wt.%范围内随着Ce元素含量的增加,铸杆质量指数先增加后下降。研究了Sr、Ce元素的单独添加对Al-Si焊丝氢含量以及采用合金化焊丝焊接的6082焊接接头性能和组织的影响。熔体和固体氢含量测试结果表明,冶炼工艺经过改进、优化后,未添加Sr、Ce元素的焊丝氢含量随着Si元素含量的增加而降低;当添加合金元素Sr时,焊丝氢含量随着Sr元素含量的增加而迅速增大,与Al-5Si-0.08Ti焊丝相比,Al-5Si-0.08Ti-0.02Sr焊丝的液、固氢含量分别提高了77.27%和105.41%;与Al-12Si焊丝相比,Al-12Si-0.03Sr焊丝的液、固氢含量分别提高了87.5%和103.33%。与添加Sr元素的焊丝相比,Ce元素在焊丝冶炼、铸造过程中起到了较好的“固氢”“除氢”作用。焊接接头性能试验结果表明,Al-Si-x Sr、Al-Si-y Ce焊丝焊接的钨极氩弧焊（TIG）焊缝气孔率,前者大于0.5%,后者小于0.5%,由于TIG接头的热影响区存在严重的过时效软化,两种焊丝的TIG接头拉伸主要断裂在热影响区,抗拉强度与热输入总量存在线性关系。与TIG相比,熔化极氩弧焊（MIG）热输入较低、气孔敏感性较高,因此Al-Si、Al-Si-x Sr焊丝的MIG接头焊缝区气孔明显增多,拉伸断裂最终发生在焊缝区,断后伸长率降低;Al-Si-y Ce焊丝的MIG接头焊缝区气孔较少,拉伸断裂发生在热影响区。此外,单独添加Sr、Ce元素的TIG、MIG接头弯曲试验均不合格。最后,研究了Sr、Ce元素的复合添加对焊丝氢含量、焊缝气孔率、焊丝和焊接接头性能和组织的影响,Al-5Si-0.08Ti-0.01Sr-0.03Ce焊丝液、固氢含量相比Al-5Si-0.08Ti-0.01Sr分别下降了30.8%和38.5%,Al-5Si-0.08Ti-0.02Sr-0.03Ce焊丝的液、固氢含量均超标;Al-12Si-y Sr-0.08Ce焊丝氢含量的演变规律与复合添加Sr、Ce元素的SAl 4043焊丝基本相同。复合添加Sr、Ce元素的SAl 4043、SAl 4047铸态合金中共晶Si相都达到了完全变质,富Ce相和针状含Fe相的尺寸超过共晶Si相,裂纹容易在富Ce和针状含Fe金属间化合物处萌生和扩展。Φ10.0 mm、Al-Si合金铸杆力学性能试验结果表明,复合添加Sr、Ce元素的铸杆抗拉强度和伸长率都随着Sr元素含量的增加而略有提升;与Al-12Si-y Sr-0.08Ce相比,Al-5Si-0.08Ti-x Sr-0.03Ce铸杆拉伸过程抗拉强度较低、但伸长率较高。焊接接头性能试验结果表明,仅Al-5Si-0.08Ti-0.01Sr-0.03Ce、Al-12Si-0.015Sr-0.08Ce焊丝焊接的MIG焊缝气孔率合格,两种焊丝的MIG接头拉伸断裂都发生在热影响区,抗拉强度基本接近。Al-5Si-0.08Ti-0.01Sr-0.03Ce焊丝的MIG接头弯曲试验合格,Al-12Si-0.015Sr-0.08Ce焊丝的MIG接头弯曲断裂角度与Al-12Si焊丝相比提高了近1倍。此外还分析了影响自动焊用Al-Si焊丝送丝性能的两个关键指标--松弛直径和翘距,研发出了一种可实现粗调、精调调节焊丝松弛直径和翘距的模盒装置,得到了适用于机器人焊接的翘距≤3mm、松弛直径为400～450 mm的自动焊丝。
李永平[10]（2018）在《电解铝液直接铸轧制备超宽幅双零铝箔坯料产业化关键技术研究》文中研究指明超宽幅双零铝箔坯料主要用于生产食品、医药、卷烟、电子、电力行业用宽幅铝箔产品。随着中国铝箔品种的不断增长,铝箔坯料的市场需求量也在快速增加。从总量看,我国铝箔产销量总量位居全球三甲,但是产品结构不合理,特别是技术含量高、生产难度大的超宽幅、超薄、高精度产品供应不足的矛盾较为突出,仍以进口为主。究其原因主要在超宽幅、高品质铝箔坯料供应,铝箔工艺技术、产品品质与国外有较大差距,严重阻碍我国铝板带箔市场的健康发展。本文主要通过研究电解铝液直接铸轧制备超宽幅双零铝箔坯料生产技术,解决超宽幅双零铝箔坯料生产过程中,存在的电解铝液“三高一低”、大幅宽生产、超宽幅坯料板形、表面质量、内部组织质量、稳定的生产工艺等技术难题,从而满足后续超宽幅超薄铝箔产品的轧制生产,提高生产效率。本文通过工业试验和仿真模拟相结合的方式,对公司电解铝液直接铸轧制备超宽幅双零铝箔坯料的生产过程进行了大量分析研究,主要获得以下结论:（1）对电解铝液直接铸轧制备双零铝箔坯料熔炼过程进行了分析研究,开发出了电解铝液70%+冷料30%熔炼—熔体净化—直接铸轧短流程工艺,缩短生产流程、大幅降低生产能耗。（2）通过对倾斜式和水平式铸嘴布流技术进行研究,分别研究了空腔、一级、二级等不同的布流方式对超宽幅双零铝箔铸轧坯料晶粒组织的影响,得出倾斜式生产最佳铸嘴布流是变量二级布流技术,水平式生产最佳布流技术是反置阻流最佳变量二级布流技术,通过超宽幅双零铝箔坯料新型供流技术的研究,实现铸轧板宽≥2200mm时,铸嘴区域整个板宽方向上温度的最大波动值为±1℃,晶粒度可达到1级。（3）通过对超宽幅双零铝箔坯料内部组织控制技术进行研究,研究了不同的钛丝添加方式、不同的退火工艺制度对双零铝箔坯料内部组织的影响,得出了最佳钛丝添加方式为逆向变径钛丝添加技术,冷轧板变形量>36%的最佳均匀化退火工艺为530℃/6h,可以得到较均匀的晶粒组织。（4）分别对超宽幅铸轧板的低倍组织、金相组织、表面形貌、织构情况进行了分析,得出生产超宽幅双零铝箔坯料的最佳工艺流程为:铸轧板（6.5mm）→冷轧板（2mm）→高温退火（530℃/6h）→冷轧板（0.6mm）→中温退火（380℃/3h）→中温退火态铝箔坯料,从而再结晶组织更为均匀细小,可有效减少或消除白条纹缺陷,达到与热轧产品相媲美的表面质量。（5）通过采用正交试验法,分别研究了不同的铸轧工艺参数对超宽幅双零铝箔坯料铸轧板形的影响,得出了最佳板形的控制参数为:铸轧区6266mm,轧制力2030MPa。通过对冷轧板形控制技术进行研究,实现了超宽幅铝箔坯料98%带材平直度≤6I的目标,有效解决了超宽幅双零铝箔坯料及后续轧制问题,提高了产品的成品率。
二、铝的熔体结构与氢含量（论文开题报告）
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
三、铝的熔体结构与氢含量（论文提纲范文）
（1）氩气流量和石墨转子结构对铝合金熔体氢含量的影响研究（论文提纲范文）
| 2 实验内容 |
| 2.1 实验设备简介 |
| 2.2 实验过程 |
| 3 实验结果与分析 |
| 4 结语 |
（2）铝熔体氢含量在线检测方法及进展（论文提纲范文）
| 1 氢的来源与危害 |
| 2 氢含量在线检测方法 |
| 2.1 Sievert定律 |
| 2.2 在线取样测氢法 |
| 2.2.1 减压凝固法 |
| 2.2.2 第一气泡法 |
| 2.2.3 声发射法 |
| 2.3 在线直接测氢法 |
| 2.3.1 Chapel法 |
| 2.3.2 惰性气体循环法 |
| 2.3.3 氢浓差电池法 |
| 2.4 各种测氢方法比较 |
| 3 结语 |
（3）基于动态呼吸原理的铝合金熔体含氢量检测新装置研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 课题背景 |
| 1.2 国内外氢含量检测技术研究现状 |
| 1.2.1 减压凝固法 |
| 1.2.2 直接抽真空法 |
| 1.2.3 第一气泡法 |
| 1.2.4 负压回升速率法 |
| 1.2.5 浓差电池法 |
| 1.2.6 惰性气体循环法 |
| 1.2.7 动态呼吸法 |
| 1.3 铝合金熔体氢含量检测技术发展趋势 |
| 1.4 本文主要研究内容 |
| 第2章 铝合金熔体含氢量动态呼吸法测量原理 |
| 2.1 铝合金熔体中氢的来源 |
| 2.2 氢在铝合金熔体中的存在形态 |
| 2.3 熔体-真空单元动态呼吸测氢原理 |
| 2.3.1 铝熔体-真空室氢扩散动力学分析 |
| 2.3.2 氢分压与氢含量转换 |
| 2.3.3 动态平衡点的判定方法 |
| 2.4 本章小结 |
| 第3章 铝合金熔体氢分压动态测试装置的研制 |
| 3.1 动态呼吸法测量装置变容真空单元设计 |
| 3.2 变容真空室设计 |
| 3.2.1 真空回路与真空室体积设计 |
| 3.2.2 驱动装置设计 |
| 3.2.3 气体恒温装置设计 |
| 3.3 探头优化设计 |
| 3.3.1 探头的基本要求与结构设计 |
| 3.3.2 探头材料及烧结工艺 |
| 3.4 测控单元设计 |
| 3.4.1 传感器元件选择 |
| 3.4.2 模拟信号采集与执行机构控制 |
| 3.4.3 测控单元软件设计 |
| 3.5 测氢装置的调试 |
| 3.5.1 硬件系统调试 |
| 3.5.2 软件系统调试 |
| 3.6 本章小结 |
| 第4章 动态呼吸法测氢装置的测氢试验 |
| 4.1 变容真空单元密封性能检测 |
| 4.1.1 变容真空单元稳压状态密封性能检测 |
| 4.1.2 变容真空单元匀速动态漏气特性检测 |
| 4.2 铝合金熔体测试实验 |
| 4.2.1 不同变容速度的测试结果 |
| 4.2.2 不同温度熔体的测试结果 |
| 4.2.3 熔体超声除气后的测试结果 |
| 4.3 本章小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 攻读硕士学位期间发表的学术论文 |
| 致谢 |
（4）基于惰性气体循环的铝合金熔体含氢量连续检测实现方法（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 研究目的及意义 |
| 1.2 国内外研究现状 |
| 1.2.1 第一气泡法 |
| 1.2.2 惰性气体循环法 |
| 1.2.3 哈培尔法 |
| 1.2.4 浓差电池法 |
| 1.2.5 减压凝固法 |
| 1.2.6 动态呼吸法 |
| 1.2.7 声发射信号法 |
| 1.3 铝合金熔体氢含量检测技术发展趋势 |
| 1.4 课题主要研究内容 |
| 第2章 铝合金熔体测氢原理及连续检测实现方法 |
| 2.1 铝合金中氢的来源及存在形式 |
| 2.1.1 铝合金中氢的来源 |
| 2.1.2 铝合金中氢的存在形式 |
| 2.2 惰性气体循环法测氢原理 |
| 2.2.1 Sievert定律 |
| 2.2.2 铝合金熔体常系数的确定 |
| 2.3 测氢装置连续检测的实现方法 |
| 2.3.1 传统惰性气体循环法测氢工作原理 |
| 2.3.2 测氢装置连续在线检测的实现方法 |
| 2.4 本章小结 |
| 第3章 铝合金熔体测氢装置气路单元设计 |
| 3.1 测氢循环气路设计 |
| 3.1.1 冲洗气路设计 |
| 3.1.2 检测气路设计 |
| 3.2 测氢循环气路主要元器件的选用 |
| 3.2.1 TCS208F传感器的选用 |
| 3.2.2 微型气泵FNY4002的选用 |
| 3.2.3 电动推杆和气缸的选用 |
| 3.3 永久型取样器的研究 |
| 3.3.1 永久型取样器结构设计 |
| 3.3.2 永久型取样器浸入深度自检测功能实现方法 |
| 3.3.3 永久型取样器浸入深度自检测功能实验 |
| 3.4 本章小结 |
| 第4章 铝合金熔体测氢装置测控单元设计 |
| 4.1 测控单元硬件设计 |
| 4.1.1 数据采集单元 |
| 4.1.2 循环气路控制单元 |
| 4.1.3 测控串口连接单元 |
| 4.2 测控单元界面设计 |
| 4.2.1 测控软件主界面设计 |
| 4.2.2 氢含量检测界面设计 |
| 4.2.3 检测控制界面设计 |
| 4.2.4 历史查看界面设计 |
| 4.2.5 合金牌号添加界面设计 |
| 4.3 本章小结 |
| 第5章 铝合金熔体氢含量模拟检测及试用 |
| 5.1 氢浓度传感器的标定 |
| 5.1.1 标定气体的配置方法 |
| 5.1.2 氢浓度传感器的标定实验 |
| 5.1.3 铝合金熔体氢含量的表征方法 |
| 5.2 测氢装置的模拟测试 |
| 5.3 铝合金熔体氢含量检测实验 |
| 5.4 本章小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 攻读硕士学位期间发表的学术论文 |
| 致谢 |
（5）变质合金Al-Ti-Sr-La对SAl4043焊丝加工性能及焊缝力学性能影响的研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 Al-Si系焊丝的研究现状 |
| 1.2.1 Al-Si焊丝的分类及应用 |
| 1.2.2 SAl4043 焊丝生产工艺 |
| 1.3 铝硅合金细化变质剂的研究现状 |
| 1.3.1 铝硅合金中α-Al相细化的研究 |
| 1.3.2 铝硅合金中共晶硅变质的研究 |
| 1.3.3 铝硅合金中杂质Fe的研究 |
| 1.3.4 铝硅合金中氢的研究 |
| 1.4 新型复合变质合金的性能需求及四元合金的设计 |
| 1.5 元素Ti、Sr、La对铝硅合金优化的研究 |
| 1.5.1 Ti元素对铝硅合金的细化机理 |
| 1.5.2 Sr元素对铝硅合金的变质作用 |
| 1.5.3 稀土La对铝硅合金的变质及净化作用 |
| 1.6 本课题的研究意义及研究内容 |
| 1.6.1 本课题的研究意义 |
| 1.6.2 本课题的研究内容 |
| 第二章 试验方法及试验内容 |
| 2.1 正交试验法 |
| 2.1.1 正交试验简介 |
| 2.1.2 试验结果分析方法 |
| 2.2 试验材料 |
| 2.2.1 6082 铝合金母材成分及性能 |
| 2.2.2 中间合金和焊丝制备原材料 |
| 2.3 Al-xTi-ySr-zLa中间合金和SAl4043 焊丝的制备 |
| 2.3.1 Al-xTi-ySr-zLa中间合金的制备方法 |
| 2.3.2 新型SAl4043 焊丝的制备方法 |
| 2.3.3 焊接设备及焊接工艺 |
| 2.4 焊丝及焊缝化学成分及显微组织分析 |
| 2.4.1 直读光谱分析 |
| 2.4.2 金相试样制备及显微分析 |
| 2.4.3 扫描电镜观察和能谱分析 |
| 2.5 焊丝含氢量及力学性能分析 |
| 2.5.1 焊丝含氢量测试分析 |
| 2.5.2 焊丝拉伸试验 |
| 2.6 焊缝气孔率及焊接接头力学性能测试 |
| 2.6.1 焊缝气孔率测试分析 |
| 2.6.2 焊接接头拉伸、弯曲及硬度测试 |
| 第三章 Al-x Ti-y Sr-z La中间合金的正交优化 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 不同添加量的Ti、Sr、La对焊丝合金组织性能的影响 |
| 3.2.1 Ti元素对SAl4043 焊丝合金组织性能的影响 |
| 3.2.2 Sr元素对SAl4043 焊丝合金组织性能的影响 |
| 3.2.3 La元素对SAl4043 焊丝合金组织性能的影响 |
| 3.3 正交实验方案 |
| 3.4 正交实验结果分析 |
| 3.4.1 焊丝合金抗拉强度指标的分析 |
| 3.4.2 焊丝合金延伸率指标的分析 |
| 3.4.3 焊丝合金硬度指标的分析 |
| 3.4.4 焊丝合金氢含量指标的分析 |
| 3.5 本章小结 |
| 第四章 新型中间合金对SAl4043 焊丝显微组织和力学性能的影响 |
| 4.1 新型中间合金显微组织分析 |
| 4.1.1 Al-5Ti-0.5Sr-5La中间合金显微组织 |
| 4.1.2 Al-5Ti-0.5Sr-7.5La中间合金显微组织 |
| 4.2 新型中间合金对SAl4043 焊丝合金铸态显微组织影响 |
| 4.2.1 新型中间合金对α-Al相的细化作用 |
| 4.2.2 新型中间合金对共晶Si的变质作用 |
| 4.2.3 新型中间合金对Fe相的变质作用 |
| 4.3 新型中间合金对SAl4043 焊丝合金力学性能影响 |
| 4.3.1 新型中间合金对SAl4043 焊丝合金铸杆断口形貌的影响 |
| 4.3.2 新型中间合金对SAl4043 焊丝合金力学性能的影响 |
| 4.4 新型中间合金对SAl4043 焊丝合金氢含量的影响 |
| 4.4.1 新型中间合金对SAl4043 焊丝合金固体氢含量的影响 |
| 4.4.2 新型中间合金对SAl4043 焊丝合金降氢机理分析 |
| 4.5 本章小结 |
| 第五章 新型中间合金对MIG焊缝组织及性能的影响 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 新型中间合金对MIG焊接接头显微组织的影响 |
| 5.3 新型中间合金对MIG焊缝气孔率的影响 |
| 5.4 新型中间合金对MIG焊接接头力学性能的影响 |
| 5.5 本章小结 |
| 第六章 结论 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 在学期间的研究成果及发表的学术论文 |
（6）镁合金熔体的细化与净化研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 镁及镁合金的概述 |
| 1.2 镁及镁合金的性质及特点 |
| 1.3 镁合金除氢的必要性 |
| 1.4 国内外镁合金除氢方法研究概况 |
| 1.4.1 吸附净化法相 |
| 1.4.2 非吸附净化法 |
| 1.4.3 复合净化法 |
| 1.5 功率超声场在金属材料制备过程中的应用 |
| 1.5.1 功率超声在液体中传播所产生的效应 |
| 1.5.2 超声振动对合金凝固组织的作用 |
| 1.6 本文的研究意义及主要研究内容 |
| 第2章 熔体超声处理对二元镁合金凝固组织及除气的影响 |
| 2.1 工艺流程图 |
| 2.2 实验方法与材料 |
| 2.2.1 实验材料 |
| 2.2.2 实验设备 |
| 2.2.3 实验方法 |
| 2.3 取样方法与测氢方法 |
| 2.3.1 取样方法 |
| 2.3.2 测氢方法 |
| 2.4 组织观察 |
| 2.5 实验结果分析 |
| 2.5.1 超声处理对Mg-XCa合金凝固组织及氢含量的影响 |
| 2.5.2 超声处理时间和合金成分对二元镁合金熔体除氢的影响 |
| 2.5.3 合金成分对二元镁合金熔体氢含量的影响 |
| 第3章 超声及氩气处理对AZ91镁合金凝固组织及使役性能的影响 |
| 3.1 实验材料及设备 |
| 3.1.1 实验材料 |
| 3.1.2 实验装置与设备 |
| 3.2 金相实验制备 |
| 3.3 氩气除气装置 |
| 3.4 氢含量测试 |
| 3.5 氢含量取样 |
| 3.6 晶粒尺寸测量 |
| 3.7 拉伸实验 |
| 3.8 硬度测量 |
| 3.9 密度测量 |
| 3.10 超声波探伤测试 |
| 3.11 耐蚀性测试 |
| 3.12 热压缩测试 |
| 3.13 实验结果与分析 |
| 3.13.1 超声处理对AZ91合金凝固组织、氢含量及力学性能影响 |
| 3.13.2 氩气处理AZ91镁合金耐蚀性能的影响 |
| 3.13.3 氩气处理对AZ91镁合金热压缩性能的影响 |
| 第4章 结论 |
| 参考文献 |
| 在学期间研究成果 |
| 致谢 |
（7）超声场对铝合金熔体的细化及除气研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 铝合金的概述 |
| 1.1.1 铝的发展历史 |
| 1.1.2 铝合金的展望 |
| 1.1.3 铝合金的分类 |
| 1.2 超声波的发展历史 |
| 1.2.1 超声波的应用特点及应用进展 |
| 1.2.2 声技术的展望与意义 |
| 1.3 超声波通过介质产生的效应 |
| 1.3.1 声空化效应 |
| 1.3.2 声流效应 |
| 1.3.3 机械效应 |
| 1.4 超声场对金属熔体的影响 |
| 1.4.1 超声场对纯金属的影响 |
| 1.4.2 超声场对合金的影响 |
| 1.5 本课题的研究内容及意义 |
| 1.5.1 本课题的研究内容 |
| 1.5.2 本课题的意义以及应用前景 |
| 第2章 超声处理对二元铝合金凝固组织及除气的影响 |
| 2.1 实验方法及内容 |
| 2.1.1 实验材料 |
| 2.1.2 实验设备及内容 |
| 2.2 超声处理对Al-xMg(x=2,5,8)合金凝固组织及除气的影响 |
| 2.3 超声处理对Al-xSi(x=2,5,8)合金凝固组织及除气的影响 |
| 2.4 超声处理对Al-xCu(x=2,5,8)合金凝固组织及除气的影响 |
| 2.5 不同超声处理时间对Al-2Sn合金凝固组织的影响 |
| 2.6 超声波探头端面积对Al-1%Si铸锭凝固组织的影响 |
| 2.7 超声处理对铸锭力学性能的影响 |
| 2.8 不同超声功率对Al-5Cu凝固组织的影响 |
| 2.9 不同温度对Al-5Cu凝固组织的影响 |
| 2.10 超声铸锭底部强制冷却的超声波除气效果 |
| 第3章 熔体超声处理对DC铸造铝合金锭坯凝固组织的影响 |
| 3.1 实验材料及设备 |
| 3.1.1 实验所用合金及工艺流程 |
| 3.1.2 实验装置及设备 |
| 3.2 金相试样制备 |
| 3.3 氢含量测试 |
| 3.4 晶粒尺寸测量 |
| 3.5 实验结果与分析 |
| 3.5.1 超声处理对2024 铝合金DC铸造凝固组织的影响 |
| 3.5.2 超声处理对3103 合金DC铸造凝固组织的影响 |
| 3.5.3 超声处理对G609 合金DC铸造凝固组织的影响 |
| 3.5.4 超声处理对7XXX合金DC铸造凝固组织的影响 |
| 3.5.5 超声处理对7005 铝合金DC铸造熔体除气的影响 |
| 3.5.6 双超声探头处理对G716W铝合金DC铸造凝固组织的影响 |
| 第4章 结论 |
| 参考文献 |
| 在学期间研究成果 |
| 致谢 |
（8）铝熔体氢含量在线检测方法及进展（论文提纲范文）
| 1 氢的来源与危害 |
| 2 氢含量在线检测方法 |
| 2.1 Sievert定律 |
| 2.2 在线取样测氢法 |
| 2.2.1 减压凝固法 |
| 2.2.2 第一气泡法 |
| 2.2.3 声发射法 |
| 2.3 在线直接测氢法 |
| 2.3.1 Chapel法 |
| 2.3.2 惰性气体循环法 |
| 2.3.3 氢浓差电池法 |
| 2.4 各种测氢方法比较 |
| 3 结语 |
（9）合金元素、冶炼工艺对铝硅焊丝氢含量及焊缝性能的影响（论文提纲范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 铝硅系合金焊丝的研究现状 |
| 1.2.1 铝合金焊丝的分类 |
| 1.2.2 Al-Si合金焊丝的生产工艺 |
| 1.3 Al-Si合金中Si相研究现状 |
| 1.3.1 Al-Si合金中Si相的生长机制 |
| 1.3.2 Al-Si合金中Si相的细化方法 |
| 1.3.3 Al-Si合金变质细化机理 |
| 1.4 Al-Si焊丝合金中氢的研究 |
| 1.4.1 氢的产生及气孔在铸件、焊缝中的形成 |
| 1.4.2 气孔对铝合金铸件和焊缝性能的影响 |
| 1.4.3 合金化处理对Al-Si合金吸氢倾向的影响 |
| 1.5 本文选题依据和研究内容 |
| 第二章 研究方法与试验内容 |
| 2.1 研究技术路线 |
| 2.2 试验材料 |
| 2.2.1 母材的选择 |
| 2.2.2 Al-Si焊丝合金的制备 |
| 2.2.3 冶炼工艺改进、优化研究 |
| 2.3 Al-Si焊丝合金性能测试 |
| 2.3.1 焊丝合金氢含量测试分析 |
| 2.3.2 焊丝合金熔化特性测试 |
| 2.3.3 成品焊丝送丝性能测试 |
| 2.4 6082-T6 焊接接头制备及其性能测试 |
| 2.4.1 焊接接头制备 |
| 2.4.2 焊接接头性能测试 |
| 2.5 Al-Si焊丝和接头显微组织及成分分析 |
| 2.5.1 金相试样制备及组织观察 |
| 2.5.2 扫描电镜分析 |
| 第三章 冶炼工艺改进、优化及合金元素对SAl4043 焊丝组织与性能的影响 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 焊丝合金冶炼工艺改进、优化 |
| 3.3 熔体保温静置过程中合金化元素的烧损 |
| 3.4 Ti、Sr、Ce对 SAl 4043 焊丝合金显微组织的影响 |
| 3.4.1 Ti对SAl 4043 焊丝合金铸态显微组织的影响 |
| 3.4.2 Sr对SAl 4043 焊丝合金铸态显微组织的影响 |
| 3.4.3 Ce对SAl 4043 焊丝合金铸态显微组织的影响 |
| 3.4.4 Sr、Ce对 Al-5Si-0.08Ti连铸连轧杆组织的影响 |
| 3.5 Ti、Sr、Ce对 SAl4043 焊丝合金力学性能的影响 |
| 3.6 Ti、Sr、Ce对 SAl4043 焊丝合金的变质机理分析 |
| 3.7 本章小结 |
| 第四章 Sr、Ce对 SAl4047 焊丝显微组织以及力学性能的影响 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 Sr、Ce对 SAl4047 焊丝合金熔化特性的影响 |
| 4.3 Sr、Ce对 SAl4047 焊丝合金铸态显微组织的影响 |
| 4.3.1 Sr对SAl4047 焊丝合金铸态显微组织的影响 |
| 4.3.2 Ce对SAl4047 焊丝合金铸态显微组织的影响 |
| 4.4 Sr、Ce对 SAl4047 焊丝合金力学性能的影响 |
| 4.4.1 Sr对SAl4047 焊丝合金力学性能及断口形貌的影响 |
| 4.4.2 Ce对SAl4047 焊丝合金力学性能及断口形貌的影响 |
| 4.5 本章小结 |
| 第五章 Sr、Ce对 SAl4043、4047 焊丝氢含量和焊缝质量的影响 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 Sr、Ce对 SAl4043、4047 焊丝合金氢含量的影响 |
| 5.2.1 Sr、Ce对 SAl4043、4047 焊丝熔体RPT定性测氢结果的影响 |
| 5.2.2 Sr、Ce对 SAl4043、4047 焊丝定量测氢结果的影响 |
| 5.2.3 Sr、Ce对 SAl4043、4047 焊丝氢含量影响的机理分析 |
| 5.3 Sr、Ce对6082 氩弧焊接头质量的影响 |
| 5.3.1 Sr、Ce对6082 氩弧焊焊缝气孔率的影响 |
| 5.3.2 Sr、Ce对6082 氩弧焊接头静载力学性能的影响 |
| 5.4 本章小结 |
| 第六章 Sr、Ce元素复合添加对SAl4043、4047 自动焊丝送丝性以及焊缝质量的影响 |
| 6.1 引言 |
| 6.2 Sr、Ce复合变质对焊丝合金氢含量的影响 |
| 6.3 Sr、Ce复合变质对SAl4043、4047 焊丝铸态显微组织的影响 |
| 6.3.1 Sr、Ce复合变质对SAl4043 焊丝铸态显微组织的影响 |
| 6.3.2 Sr、Ce复合变质对SAl4047 焊丝铸态显微组织的影响 |
| 6.4 Sr、Ce复合变质对焊丝合金力学性能及断口形貌的影响 |
| 6.5 Sr、Ce复合变质对SAl4043、4047 成品焊丝送丝性能的影响 |
| 6.5.1 Sr、Ce复合变质对SAl4043 焊丝送丝性相关性能的影响 |
| 6.5.2 复合变质SAl4043、4047 成品焊丝层绕特性的优化 |
| 6.6 Sr、Ce复合变质对6082 焊接接头质量的影响 |
| 6.6.1 Sr、Ce复合变质对MIG焊接的焊缝气孔率的影响 |
| 6.6.2 Sr、Ce复合变质对MIG焊接的焊接接头力学性能的影响 |
| 6.7 本章小结 |
| 第七章 结论 |
| 7.1 结论 |
| 7.2 主要创新点 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 在学期间的研究成果及发表的学术论文 |
（10）电解铝液直接铸轧制备超宽幅双零铝箔坯料产业化关键技术研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 本课题提出的市场背景 |
| 1.2 本课题提出的技术背景 |
| 1.3 本课题提出的意义 |
| 1.4 本课题主要研究内容 |
| 第二章 课题的试验方法和主要分析手段 |
| 2.1 试验材料 |
| 2.2 试验方法 |
| 2.2.1 熔炼过程 |
| 2.2.2 铸轧过程 |
| 2.2.3 冷轧过程 |
| 2.2.4 退火过程 |
| 2.3 主要分析手段 |
| 2.3.1 金相显微组织分析 |
| 2.3.2 扫描电镜分析 |
| 2.3.3 化学成分分析 |
| 2.3.4 力学性能分析 |
| 第三章 高品质铝熔体质量控制技术研究 |
| 3.1 直接采用电解铝液熔炼净化技术 |
| 3.2 熔炼净化介质的研究 |
| 3.3 电磁紊流场精炼技术开发 |
| 3.4 炉外在线精炼技术研究 |
| 第四章 超宽幅双零铝箔坯料新型供流技术研究 |
| 4.1 倾斜式轧机铸嘴布流技术研究 |
| 4.1.1 传统二级布流 |
| 4.1.2 三级布流方式研究 |
| 4.1.3 变量二级布流 |
| 4.2 水平式轧机铸嘴布流技术研究 |
| 4.2.1 一级布流方式研究 |
| 4.2.2 空腔铸嘴布流方式研究 |
| 4.2.3 二级布流技术研究 |
| 4.2.4 模拟优化方案的实际应用 |
| 4.2.5 反置阻流二级分流的优化方案 |
| 第五章 超宽幅双零铝箔坯料内部组织控制技术研究 |
| 5.1 钛丝添加方式对组织影响的研究 |
| 5.2 退火工艺制度对组织影响的研究 |
| 第六章 超宽幅双零铝箔坯料表面质量控制技术研究 |
| 6.1 白条缺陷控制技术研究 |
| 6.1.1 铸轧板缺陷分析 |
| 6.1.1.1 低倍组织 |
| 6.1.1.2 金相组织 |
| 6.1.1.3 形貌分析 |
| 6.1.1.4 织构分析 |
| 6.2 缺陷遗传研究 |
| 6.3 缺陷调控方法研究 |
| 6.4 轧制油过滤及板面除油技术开发 |
| 第七章 超宽幅双零铝箔坯料板形控制技术研究 |
| 7.1 轧辊磨削与装配新技术 |
| 7.2 冷轧板形控制技术研究 |
| 7.2.1 秒流量纵向厚度自动控制技术 |
| 7.2.2“M 形”目标板形曲线控制技术 |
| 第八章 结论 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
| 附录A |
四、铝的熔体结构与氢含量（论文参考文献）
- [1]氩气流量和石墨转子结构对铝合金熔体氢含量的影响研究[J]. 孔德烽,穆强,虞青,袁胜江,马良鹏. 云南冶金, 2021(06)
- [2]铝熔体氢含量在线检测方法及进展[J]. 陈建勋. 铸造技术, 2020(10)
- [3]基于动态呼吸原理的铝合金熔体含氢量检测新装置研究[D]. 张艳辉. 哈尔滨理工大学, 2020(04)
- [4]基于惰性气体循环的铝合金熔体含氢量连续检测实现方法[D]. 陈浩. 哈尔滨理工大学, 2020(02)
- [5]变质合金Al-Ti-Sr-La对SAl4043焊丝加工性能及焊缝力学性能影响的研究[D]. 费文潘. 南京航空航天大学, 2020(07)
- [6]镁合金熔体的细化与净化研究[D]. 孙永强. 沈阳大学, 2020(08)
- [7]超声场对铝合金熔体的细化及除气研究[D]. 史宏林. 沈阳大学, 2020(08)
- [8]铝熔体氢含量在线检测方法及进展[J]. 陈建勋. 铸造技术, 2019(11)
- [9]合金元素、冶炼工艺对铝硅焊丝氢含量及焊缝性能的影响[D]. 王博. 南京航空航天大学, 2019(01)
- [10]电解铝液直接铸轧制备超宽幅双零铝箔坯料产业化关键技术研究[D]. 李永平. 昆明理工大学, 2018(04)