一、膨胀混凝土的性能及应用（论文文献综述）
刘亚州[1]（2021）在《后续水化作用下低水胶比水泥基材料的长期性能与微结构演化规律研究》文中进行了进一步梳理高性能混凝土（HPC）与超高性能混凝土（UHPC）等为了提高内部结构的密实性,选取较低水胶比。但是从水泥水化过程来看,当水泥基材料的水胶比≤0.38时,水泥无法完全水化,在水泥石内部必然存在未水化水泥颗粒。这些未水化水泥颗粒后续得到水分供给时,可继续发生水化反应,即后续水化。在潮湿或水环境下,未水化水泥颗粒的后续水化,可能诱发混凝土材料膨胀开裂,并可为外界有害物质的侵入提供通道,加速混凝土性能的劣化,影响其长期性能。本文通过试验研究与理论分析,深入研究了后续水化作用下低水胶比水泥基材料的长期性能与微结构演化规律。论文首先研究了水化环境对水泥基材料后续水化的影响,给出了后续水化快速评价机制与试验参数。后续水化过程中,水泥净浆抗压强度增长率随水化环境湿度增大而增大,RH≥95%下其抗压强度增长率达到绝湿状态下的2.75倍;其抗压强度增长率及膨胀应变均随水中水化温度升高而增大,60℃水中其抗压强度增长率及膨胀应变分别达到20℃水中的1.83倍和1.37倍。建议将标准养护28 d作为后续水化试验的时间起点;推荐60℃水中浸泡作为加速后续水化的试验方法;抗压强度和膨胀应变可用作水泥基材料在后续水化作用下的性能评价指标。研究了基于多因素的水泥基材料后续水化模型。基于Krstulovi（?）–Dabi（?）水泥水化动力学与水泥水化微观模型,考虑水分供给对水灰比的影响,建立了水泥颗粒水化修正模型;基于水泥颗粒粒径分布结果,明确了水泥水化度与水泥颗粒水化度的关系,建立了水泥水化修正模型;考虑水分迁移的影响,在水泥水化修正模型中引入了水灰比影响系数、硅粉掺量影响系数和后续水化作用影响系数,建立了基于多因素的后续水化模型;预测结果和试验结果吻合良好。研究了后续水化作用下水泥基材料长期性能演化规律,给出了后续水化作用机理。力学性能试验结果表明,水泥净浆抗压强度随后续水化时间增长呈先增大后减小再增大再减小趋势。结合微观结构演变过程,后续水化作用前期,水泥水化速率快,新生C-S-H凝胶填补了净浆内孔隙,其孔体积及平均孔径明显减小,后续水化起增强作用;后期水泥水化速率缓慢,净浆内空间逐渐不足以容纳C-S-H凝胶,凝胶体积膨胀导致其内应力变大并生成微裂缝,其孔体积及平均孔径增大,导致其性能劣化。研究了后续水化作用下水泥基材料膨胀预测模型,提出了损伤风险评价及控制方法。基于MgO微膨胀混凝土自生体积变形建模方法,结合温度函数a（T）、b（T）与水中水化温度T间指数函数关系,建立了膨胀应变双曲线模型;考虑水分迁移和水灰比的影响,在膨胀应变双曲线模型中引入水分迁移系数和水灰比影响系数,建立了水泥基材料膨胀预测模型。基于后续水化360 d时膨胀应变模型值,并结合长期后续水化的损伤效应,给出了水泥基材料膨胀应变限值(εFH)lv建议值。掺加硅粉可有效抑制未水化水泥后续水化的危害,且水泥基材料损伤风险控制效果随硅粉掺量增大而愈加显着。通过本文研究,提出了后续水化作用下低水胶比水泥基材料的长期性能演化规律和损伤风险评价方法及控制措施,可为低水胶比水泥基材料长期性能评价与设计提供依据。
孙传珍[2]（2021）在《不同约束条件下MgO膨胀水泥砂浆的膨胀性能研究》文中提出混凝土是一种极易开裂的建筑材料,混凝土中掺加适量的MgO膨胀剂可以改善混凝土产生裂缝的问题。而膨胀混凝土只有在约束条件下其膨胀变形才会受到限制,从而产生应力补偿。在工程应用中,膨胀混凝土所处的实际约束条件多样,其膨胀性能、力学性能也不同。本文针对不同约束条件下MgO膨胀水泥砂浆进行试验研究、理论分析、工程实测,对内掺0%、6%、12%的MgO膨胀水泥砂浆开展了自由膨胀试验、限制膨胀试验、三轴围压试验,并进行了力学性能、微观孔结构分析,结合MgO膨胀剂应用实例,系统地研究了无约束条件、单向约束条件、三轴围压约束条件下MgO膨胀水泥砂浆的变形行为,力学性能和孔结构的变化规律。研究结果表明:（1）对于不同约束条件下MgO膨胀水泥砂浆,其膨胀效能的发挥与以下四个方面有关:MgO膨胀剂掺量的大小、约束应力的大小、约束的方向以及约束的范围大小。同样的约束以及养护条件下,随着MgO膨胀剂掺量的提高,MgO膨胀剂的膨胀能越大。当MgO膨胀水泥砂浆在约束条件下膨胀时,由于内部产生自应力以及外界约束造成的应力,浆体膨胀会表现出各向异性,即膨胀会更容易向限制应力小的方向,限制范围小的方向发展。且限制方向对MgO膨胀剂的膨胀效能的发挥也有重要的影响,MgO膨胀水泥基材料结构体中的一个单元也会表现出各向异性,约束会促进垂直于其限制方向的膨胀,会阻碍平行于其限制方向的膨胀。综上所述,单元体的膨胀会向逃离约束的方向发展,而不会沿着约束的方向发展。因而可以通过改变各方向的限制程度的相对关系来调整膨胀率,达到增加补偿收缩能力和提高自应力水平的目的。（2）MgO膨胀水泥砂浆的徐变比无约束条件下MgO膨胀水泥砂浆小。原因是约束条件下MgO膨胀水泥砂浆强度更高,MgO膨胀水泥砂浆内部会产生自应力,且MgO膨胀剂具有补偿收缩的能力,所以徐变低于不掺MgO膨胀剂的水泥砂浆。另外MgO膨胀水泥砂浆对约束的敏感程度受MgO膨胀剂掺量的影响,MgO膨胀剂掺量越高,其对约束也越敏感,瞬时压应变越大,与无约束条件下水泥砂浆相比应变减小越明显。（3）掺MgO膨胀剂会使膨胀水泥砂浆早期抗压强度降低,且降低幅度随着MgO膨胀剂掺量的提高而增大。限制条件会增加MgO膨胀水泥砂浆的抗压强度。约束可以使得水泥砂浆内部结构更加致密,孔隙率更小。（4）MgO膨胀水泥砂浆的孔结构特征能够反映其膨胀特性。膨胀水泥砂浆中孔结构特征是MgO膨胀剂水化生成Mg（OH）2不断填充孔隙,膨胀应力造成新孔缝出现以及约束条件造成新孔隙出现三种作用的综合结果。
吕贤瑞[3]（2021）在《聚丙烯纤维增强膨胀自密实混凝土多轴应力下的力学性能》文中研究说明聚丙烯纤维增强膨胀自密混凝土是在自密实混凝土中复合掺加聚丙烯纤维和膨胀剂,本身具有良好的抗裂性,抗渗性和抗冻性,而且在大面积和大体积混凝土工程中具有广泛的应用前景。在实际结构工程中,该种混凝土结构大都处于双轴受力或三轴受力的复杂应力状态,而探究聚丙烯纤维增强膨胀自密实混凝土在多轴受力下的破坏模式及力学性能则对于该种混凝土的应用和推广具有重要的工程价值。因此,本文主要研究了不同纤维含量的普通自密实混凝土及膨胀自密实混凝土立方体试件（100mm×100mm×100mm）在不同应力比下的双轴压压、双轴压拉及三轴压压压试验,研究分析了不同纤维含量（占混凝土体积分数的0%、0.05%、0.1%）、膨胀剂的掺入（占胶凝材料质量分数的8%）及应力比（双轴压下5种应力比,双轴压拉下6种应力比,三轴压压压下8种应力比）对聚丙烯纤维增强膨胀自密实混凝土多轴力学性能的影响。本文对不同纤维含量的普通自密实混凝土和膨胀自密实混凝土进行了不同应力比下的双轴压压试验及双轴压拉试验,其中包括90个试件在5种应力比下的双轴压压试验及108个试件在6种应力比下的双轴压拉试验。双轴试验结果表明,试件在双轴压压下破坏形态主要取决于应力比的大小,与纤维含量及膨胀剂的掺入无关,而且随着应力比的增大,立方体试件分别经历了柱状破坏,剪切破坏及层状劈裂破坏。试件在双轴压拉下的破坏形态均为拉断破坏。随着应力比的增大,不同类型的混凝土的双轴压强度呈现先增大后减小的趋势。不同配合比混凝土的最大双轴压强度均出现在应力比为0.5时,双轴压强度较单轴压的强度增强率可达到20%-27%,最小的双轴压强度均出现在应力比为1时,此时与不同类型混凝土对应的单轴抗压强度相近。本文进行了聚丙烯纤维增强普通自密实混凝土及聚丙烯纤维增强膨胀自密实混凝土的三轴压压压试验,其中包括在σ1?σ3=0.05时5个中间应力下的90个试件的三轴压试验及在σ1?σ3=0.1时4个中间应力下的72个试件的三轴压试验。试验结果表明,在本次试验设置的应力比作用下,不同纤维含量的普通自密实混凝土和膨胀自密实混凝土的三轴压破坏形态基本相同,均为斜剪破坏。除E8-PP0.05/E8-PP0（σ1?σ3=0.1）,当σ1?σ3=0.05,0.01时,N-PP0.05/N-PP0,N-PP0.1/N-PP0.05及E8-PP0.05/E8-PP0,E8-PP0.1/E8-PP0.05的三轴强度比值都趋近于1.0。这表明纤维含量对单轴压强度的影响大于对三轴抗压强度的影响。同时,除EPP0.05/PP0.05（σ1?σ3=0.05）外,随着三轴压力的施加,膨胀自密实混凝土与普通自密实混凝土的三轴抗压强度的比值趋近于1.0。这表明对于三轴压强度,与膨胀剂相比,应力比同样也是影响混凝土三轴压强度的主要因素。随着σ1?σ3的增大,出现最大的三轴压强度的中间应力（σ2?σ3）也在增大。当σ1?σ3=0.05时,混凝土的最大的三轴压强度出现在σ2?σ3=0.25处,当σ1?σ3=0.1时,混凝土的最大的三轴压强度出现在σ2?σ3=0.5～0.75之间。不同配比混凝土的三轴抗压强度随着σ1?σ3的增大均成倍增大。当σ1?σ3=0.05时,三轴压强度近似是单轴抗压强度的2.2倍,而当σ1?σ3=0.1时,三轴压强度为单轴抗压强度的3.1倍。基于Kupfer双轴破坏准则和增量形式的正交各向异性材料的应力应变关系,本文建立了适合聚丙烯纤维增强膨胀自密实混凝土在双轴压下的破坏准则及本构模型,且具有较高的精度。同时,基于黄克智-张高远的三参数破坏准则,本文建立的在三轴压作用下的强度破坏准则可以很好地适用于不同纤维含量的普通自密实混凝土和膨胀自密实混凝土。本文同时对聚丙烯纤维增强膨胀自密实混凝土的微观结构进行了扫描电镜观察,主要观察分析了水泥浆体的孔隙特征,粗骨料与混凝土基体的界面过渡区及纤维与基体的界面。与不掺纤维或掺量为0.05%纤维的自密实混凝土相比,当聚丙烯纤维的掺量为0.1%时,自密实混凝土的微结构得到了明显的改善,水泥浆体中的微裂缝及孔洞变少,混凝土基体与粗骨料的界面过渡区也变得更加致密。
黄国栋,张戎令,李华,郭海贞,郝兆峰[4]（2020）在《基于正交试验设计的内养护剂SAP在钢管微膨胀混凝土中的应用》文中研究表明为了研究工程用钢管微膨胀混凝土的多目标性能需求,采用正交试验的方法研究了膨胀剂、高吸水性树脂SAP、硅灰3种因素对C50钢管微膨胀混凝土工作性、力学性能和耐久性的影响。利用极差分析及方差分析方法分析了各因素对试验指标的主次顺序、显着性影响。基于正交试验综合平衡法分析得出C50钢管微膨胀混凝土在本试验条件下的最优配合比,并通过最优配合比设计参数对比分析,结果表明:该最优配合比的工作性、力学性能和耐久性能相对于基准组均有较大提升,证实了该配合比的混凝土满足所需的多目标综合性能需求。此外,通过压汞试验研究了最优配合比混凝土微观孔结构的变化情况,结果表明:SAP或SAP和硅灰的掺入使得钢管微膨胀混凝土最可几孔径有不同程度的减小且孔隙均向小孔方向发展,使其抗氯离子渗透性能提高; SAP和硅灰的复合掺入使得钢管微膨胀混凝土无害孔占比明显增加,有害孔和多害孔比例减少,孔径分布更合理,使其孔隙结构得到了明显的改善。因此,该研究对于复合型外掺料在钢管密封环境中的应用可提供参考。
曾昊[5]（2020）在《考虑时变特性的自预应力钢管混凝土柱力学性能研究》文中研究说明钢管混凝土结构因其承载能力高、抗震性能优异等优点被广泛应用于桥梁、高层及大跨度建筑中。其优势来源于钢管与核心混凝土的组合效应。一方面,核心混凝土的横向变形被钢管约束,处于多轴受压状态,抗压强度及延性得以提高;另一方面,核心混凝土能防止钢管向内部屈曲,从而使钢管的强度及延性得以充分发挥。由此可见,钢管混凝土产生组合效应的前提是钢管与混凝土在界面上保持紧密的接触。然而,由于混凝土的收缩、徐变及钢管与核心混凝土在弹性阶段的泊松比差异,钢管与混凝土之间易出现脱空现象,组合效应不能得到充分发挥。故本文采用微膨胀混凝土代替普通混凝土浇筑进钢管内部,以保证钢管与混凝土在受力过程中保持紧密接触。由于核心混凝土膨胀,在加载前钢管与混凝土之间产生接触应力,钢管对核心混凝土产生约束效应。由于核心混凝土处于受压状态会发生徐变现象,钢管混凝土的接触应力和变形也会随时间产生变化。为了澄清微膨胀混凝土对钢管混凝土受力性能的影响,本文对其开展了试验研究、理论分析及数值模拟工作。主要研究工作和创新成果如下:（1）针对核心混凝土的自密实特性,将胶凝材料用量、水胶比、砂率及粉煤灰掺量作为变量,通过正交试验设计了9组不同的材料配合比,通过坍落扩展度试验和立方体抗压强度试验得到了工作性能指标及抗压强度指标,并据此确定最佳配合比。针对混凝土的微膨胀特性,在此配合比基础上加入膨胀剂,探究了不同膨胀剂掺量对混凝土工作性能、力学性能及自由变形的影响,建立了考虑膨胀剂掺量的混凝土自由变形计算模型。（2）为了考虑钢管中核心混凝土的徐变影响,通过国内外常用的混凝土徐变预测模型的精度与适用范围对比,并根据实际情况选取了合适的预测模型。徐变大小与应力水平有关,针对徐变过程中不断变化的应力水平,提出了一种较为简明的电算方法,并据此预测了不同膨胀剂掺量及径厚比的自预应力钢管混凝土柱的环向应变及自预应力随时间的变化规律。（3）针对自预应力钢管混凝土柱的膨胀性能,将径厚比及膨胀剂掺量作为变量,通过试验得到了自预应力钢管混凝土柱的环向应变,并对比了试验结果与预测结果,在试验结果基础上建立了钢管混凝土柱环向应变的计算模型。针对自预应力钢管混凝土柱的轴压性能,将径厚比、膨胀剂掺量及试件龄期作为变量,通过试验得到了钢管混凝土柱的轴压破坏形态及荷载位移曲线,并据此分析探究了不同径厚比、膨胀剂掺量及龄期对钢管混凝土柱轴压力学性能的影响。（4）采用ABAQUS软件,建立了自预应力钢管混凝土的有限元模型,对比了计算结果与试验结果,验证了模型的可靠性。基于此模型,将混凝土强度、钢管强度、含钢率及试件龄期作为变量,对自预应力钢管混凝土柱的轴压性能进行了参数分析。
王瑞斌[6]（2020）在《聚丙烯纤维增强膨胀自密实混凝土内养护条件下早期收缩与抗裂性能研究》文中研究说明自密实混凝土由于具有低水胶比、高砂率、掺入较多的矿物掺和料等特点极其容易产生收缩,当混凝土外部受到约束时,混凝土由于收缩产生开裂,将严重影响耐久性。为解决该问题已有许多材料被提出并应用于实际工程中,例如,聚丙烯纤维、轻骨料、膨胀剂等,虽然已经有许多学者对于上述材料的掺入有了一定的研究,但对于上述三种材料共同掺入混凝土,考虑三者协同作用的研究未见报道,本文主要研究了不同掺量聚丙烯纤维（占混凝土体积分数的0.05%、0.1%、0.15%）、预湿轻骨料（等体积替代砂的10%、20%、40%）、膨胀剂（占胶凝材料质量分数的8%）单独、两两及三者复合掺入自密实混凝土,对自密实混凝土的基本力学性能（立方体抗压强度、劈裂抗拉强度）,早龄期收缩性能、早期抗裂性能的影响。对于自密实混凝土的工作性能及基本力学性能,包括坍落扩展度、J环试验、立方体抗压强度及劈裂抗拉强度测试,结果表明:聚丙烯和轻骨料的掺入均会降低自密实混凝土的工作性能,且聚丙烯纤维的影响更大,膨胀剂对混凝土的抗压强度均有不同程度的降低,对于已经固定掺入0%、0.05%、0.1%的聚丙烯纤维混凝土来说,继续掺入轻骨料的普通混凝土和膨胀混凝土的立方体抗压强度均随着轻骨料掺量的增大先减小后增大,而后又减小。对于掺入0.15%的聚丙烯纤维混凝土来说,抗压强度和流动性均受到较大影响。对于自密实混凝土早龄期的收缩性能的研究主要采用接触法进行,共32组配合比,主要采集试件浇筑后7h-7d内的收缩膨胀变化。研究结果表明:单独掺入轻骨料比单独掺入聚丙烯纤维有着更有效的限制早龄期收缩作用,在全包环境下,掺入10%的轻骨料即能起到补偿收缩的作用,0.1%的聚丙烯纤维效果最好,上表面暴露环境下,掺入20%即能起到补偿收缩的作用,0.15%的聚丙烯纤维效果最好。不论是否掺入膨胀剂,在纤维掺量较少（0.05%、0.1%）时,随着继续掺入轻骨料的增多,混凝土的收缩变小。对于自密实混凝土早期抗裂性能的研究则采用平板法进行,共18组配合比。主要记录试件在2h、3h、6h、24h龄期时的裂缝开展情况。结果表明:单独掺入膨胀剂、聚丙烯纤维、轻骨料均能够对自密实混凝土早期抗裂性能有一定程度提高,其中,聚丙烯纤维效果最好。在已掺入小掺量纤维情况下,轻骨料的继续掺入对混凝土的限裂等级有明显的提高作用,但当PP纤维掺量为0.1%,轻骨料的掺入则无明显提高作用。在已掺入轻骨料情况下,聚丙烯纤维的继续掺入能够有效的提高混凝土的抗裂性,抗裂性能随着纤维掺量的增大先增大后减小,膨胀混凝土的抗裂性能随着纤维掺量的增大而增大。
包佳栋[7]（2020）在《两种剪力配筋的CFRP与FRCM加固RC梁力学性能研究》文中指出随着建筑行业的不断发展,一些新技术,新材料被广泛地应用到该领域中。约束膨胀混凝土能使混凝土内部结构更加密实,延缓其裂缝出现,提高其力学性能。混凝土中掺加钢纤维后,其抗裂性、抗拉性等有显着提升,并在钢筋混凝土（RC）梁中提供较大的剪力。纤维增强复合材料（FRP）因其具有高强、质轻等优点,在建筑领域广泛使用,有学者提出一种具有提高开裂与极限荷载、减小裂缝宽度等优点的外包CFRP膨胀混凝土结构体系。纤维增强水泥基复合材料（FRCM）因具有与混凝土基体良好的相容性、高温下的良好性能等优点被广泛地研究与应用。为了提高钢筋混凝土梁的抗裂性能与承载力,使梁的各项性能得到改善,本文对两种剪力配筋方式（箍筋、钢纤维）下的CFRP外包与FRCM加固RC梁进行试验研究和理论分析,具体研究内容如下:（1）两种剪力配筋方式的CFRP外包RC梁力学性能研究本试验共研究分析了12根梁,对6根不同钢纤维掺量（0.5%、1.0%、1.5%）的梁与6根不掺钢纤维而采用不同箍筋间距（300 mm、150 mm、100 mm）的梁进行四点弯曲试验和等效对比。研究了不同钢纤维掺量和箍筋间距对混凝土梁抗弯性能的影响,同时还对比分析掺膨胀剂对各试件的影响。研究发现,掺膨胀剂的梁在开裂荷载与极限荷载方面均优于普通混凝土梁,掺钢纤维的梁比对应的采用箍筋的梁在开裂荷载、极限荷载、减小裂缝宽度、能量吸收等方面均有提升,说明钢纤维替代箍筋具有可行性。（2）两种剪力配筋方式的FRCM加固RC梁力学性能研究本试验中对18根RC梁进行弯曲试验。试验参数有剪力配筋方式（箍筋、钢纤维）,FRCM层数（0层、1层、2层）,FRCM种类（玻璃纤维G-FRCM、玄武岩纤维B-FRCM、碳纤维C-FRCM）,并与CFRP加固梁进行对比。试验后发现,抗弯承载力基本上呈现CFRP>C-FRCM>G-FRCM>B-FRCM的规律,同时二层加固的梁抗弯承载力大于一层加固的梁。采用钢纤维的梁抗弯承载力普遍比对应的采用箍筋的梁要大,并且采用钢纤维的梁能够有效减小裂缝宽度,提高其抗裂性能。（3）CFRP外包RC梁与FRCM加固RC梁的开裂荷载、极限荷载的理论计算通过对CFRP外包RC梁的理论分析与推导,发现开裂与极限荷载理论值与试验值较接近,验证了本课题组提出的CFRP外包梁计算模型的准确性与可靠性。在ACI 549的基础上,通过对FRCM加固梁的理论分析,提出了适用于FRCM加固梁的理论计算模型,而且开裂与极限荷载理论值与试验值吻合较好。
邓玮婷[8]（2020）在《珊瑚砂地基中现浇膨胀混凝土桩竖向承载特性研究》文中进行了进一步梳理南海位于太平洋和印度洋之间,海域面积广阔且物产丰富,同时扼守马六甲海峡,有重要的经济、军事价值,是我国国防的前哨。珊瑚砂是一种特殊的生物质土,在我国南海地区有着广泛的分布,由于其内部孔隙多、粒间易胶结、颗粒易破碎,特殊的工程性质与普通陆源砂有所不同,传统的桩基研究结果以及建造经验是不适用的。随着“海洋强国”战略的发展,大量的构筑物建造过程中将不可避免的遇到珊瑚砂地基问题。膨胀混凝土桩通过在混凝土中添加膨胀剂,使桩体膨胀以达到提高桩基极限承载力,减轻桩底虚土影响等作用。本文通过室内模型试验与数值模拟相结合的方法,探究膨胀混凝土桩在珊瑚砂地基中的竖向承载特性,及其承载特性的影响因素,主要研究工作和成果包括:（1）进行了珊瑚砂基本物理力学性质试验得到试验材料的物理力学参数,设计了试验工况、试验模型布置、试验仪器、试验过程以及加载方案。（2）开展了10种工况的室内单桩竖向受压模型试验,测试了模型桩荷载-沉降曲线、轴力、侧摩阻力、荷载分担比以及混凝土凝固过程中桩侧向土压力增量变化,揭示了珊瑚砂地基下膨胀混凝土桩竖向承载特性,结果表明直径71mm的模型桩添加25%的HCSA和UEA膨胀剂时极限承载力分别提升18.91%和16.02%,直径41mm的模型桩添加25%的UEA膨胀剂极限承载力提升42.42%。（3）通过室内单桩竖向受压模型试验,对比了不同膨胀剂类型、膨胀剂掺量、桩径的模型试验结果,得到了珊瑚砂中膨胀混凝土桩的受膨胀剂类型、膨胀剂掺量、桩径的影响规律,相同情况下桩的极限承载力随膨胀剂掺量的增加而增加,桩径越小极限承载力提升比例越大。（4）建立了PLAXIS 3D数值模拟模型,采用设置桩实体单元线膨胀率的方式模拟膨胀混凝土桩的膨胀率,对珊瑚砂中的膨胀混凝土桩承载性能进行了数值模拟,对比室内模型试验结果,验证了模型的合理性。（5）通过46种工况的数值模型,研究了桩体线膨胀率、桩径、土体性质对膨胀混凝土桩竖向承载特性的影响,结果表明桩体线膨胀率的提升可有效提高桩的承载性能,且桩身的线膨胀率在1.0%～1.2%较为经济;不同桩径相同线膨胀率的情况下,膨胀剂对极限承载力提高比例影响较小;弹性模量对承载特性的影响较大,桩的承载性能在常见珊瑚砂内摩擦角的范围内受到内摩擦角变化的影响较小。
黄国栋[9]（2020）在《钢管混凝土配合比优化设计及大温差作用下徐变性能研究》文中指出近年来钢管混凝土作为一种新型结构在国内广泛应用,其内部填充的膨胀核心混凝土不断向高性能方向发展。钢管膨胀核心混凝土由于钢管密闭条件,核心混凝土水化过程中无外界水分补给造成膨胀剂难以充分发挥其作用,同时,为了保证低水胶比混凝土具有良好的流动性、微膨胀且在密封条件下满足强度和耐久性的要求,本文将具有缓慢释水型“水库”的高吸水性树脂SAP、硅灰、掺入微膨胀混凝土中,并模拟钢管核心混凝土密封环境,采用正交试验方法研究不同掺量膨胀剂、SAP、硅灰对钢管核心混凝土性能影响,得出内养护复合型微膨胀混凝土最优配合比,并通过压汞法、XRD微观分析手段对其最优配合比混凝土进行微观孔隙结构及水化产物作用机理分析。这类复合型微膨胀核心混凝土与普通核心混凝土水泥浆体组成存在差异,使得混凝土在微观和宏观性能发生变化。此外,目前针对温度对徐变效应影响的研究较少。因此,有必要进行钢管复合型微膨胀核心凝土在长期荷载及温度作用下徐变性能研究。本文研究的主要工作及成果如下:（1）基于正交试验综合平衡法分析得出C50复合型微膨胀核心混凝土最优参数,并通过宏观和微观性能对比试验验证其最优参数的合理性,结果表明SAP和硅灰掺入密封环境中的复合型微膨胀核心混凝土中可明显改善其性能。（2）研究不同温度环境下的钢管混凝土轴压徐变试验,采用两种不同的修正方式对现有徐变预测模型进行修正,并与常温环境下钢管核心混凝土徐变实测值进行对比分析,结果表明通过JTG/T 2015规范对徐变模型的修正更为合理。同时,基于通过JTG/T 2015规范修正的EC2模型的基础上,引入B3模型中考虑温度影响的徐变计算方法,建立常温和变温环境下的钢管混凝土徐变系数实用计算方法,并对该模型计算结果与常温和变温实测数据进行对比分析,结果表明本文建立的模型可满足实际工程需求。（3）基于建立的考虑温度效应的钢管混凝土徐变计算模型,进行恒温和变温下的钢管混凝土徐变效应的影响分析,结果表明历经变温下的钢管混凝土徐变仍可以达到恒温高温状态情况,因此,建议实际钢管混凝土构件徐变效应分析过程中考虑温度的影响。（4）通过核磁共振法（NMR）探究不同强度等级的混凝土在长期荷载和不同约束条件对微观孔隙结构影响规律,从微观角度揭示了混凝土材料的宏观现象及徐变产生机理。
李林俊,罗道林[10]（2019）在《膨胀混凝土施工技术在建筑结构施工中的应用》文中研究说明在建筑结构施工中,膨胀混凝土具有补偿收缩的特性,还具有良好的抗渗性,通常用于建筑结构的防水部位,在建筑施工中的应用较为广泛。基于此,简要介绍了膨胀混凝土施工技术及其在建筑结构施工中的应用。
二、膨胀混凝土的性能及应用（论文开题报告）
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
三、膨胀混凝土的性能及应用（论文提纲范文）
（1）后续水化作用下低水胶比水泥基材料的长期性能与微结构演化规律研究（论文提纲范文）
| 致谢 |
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 1 绪论 |
| 1.1 选题背景及研究意义 |
| 1.2 低水胶比水泥基材料研究现状 |
| 1.2.1 低水胶比水泥基材料的应用 |
| 1.2.2 低水胶比水泥基材料的特点 |
| 1.2.3 低水胶比水泥基材料存在的主要问题 |
| 1.3 后续水化研究现状 |
| 1.3.1 后续水化影响因素 |
| 1.3.2 后续水化快速评价 |
| 1.3.3 后续水化模型 |
| 1.3.4 后续水化作用机理 |
| 1.3.5 后续水化作用下损伤风险评价及控制 |
| 1.4 后续水化研究中存在的问题 |
| 1.5 本文主要研究内容 |
| 2 水化环境对水泥基材料后续水化的影响研究 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 试验概况 |
| 2.2.1 原材料及配合比 |
| 2.2.2 试验方法 |
| 2.3 水化环境湿度对力学性能的影响 |
| 2.3.1 湿度对抗压强度的影响 |
| 2.3.2 湿度对抗折强度的影响 |
| 2.3.3 湿度对压折比的影响 |
| 2.4 水中水化温度对后续水化的影响 |
| 2.4.1 水中水化温度对抗压强度的影响 |
| 2.4.2 水中水化温度对抗折强度的影响 |
| 2.4.3 水中水化温度对压折比的影响 |
| 2.4.4 水中水化温度对膨胀应变的影响 |
| 2.5 后续水化结合水量、膨胀应变和抗压强度增长率的相关性 |
| 2.5.1 抗压强度增长率和后续水化结合水量的关系 |
| 2.5.2 膨胀应变和后续水化结合水量的关系 |
| 2.5.3 抗压强度增长率和膨胀应变的关系 |
| 2.5.4 膨胀应变和后续水化时间、后续水化结合水量的关系 |
| 2.5.5 抗压强度增长率和后续水化结合水量、膨胀应变的关系 |
| 2.6 加速试验等效时间 |
| 2.6.1 加速试验等效时间的概念 |
| 2.6.2 抗压强度与加速试验等效时间的关系 |
| 2.6.3 加速试验等效时间计算结果 |
| 2.7 后续水化快速评价机制与试验参数的确定 |
| 2.8 本章小结 |
| 3 基于多因素的水泥基材料后续水化模型研究 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 试验概况 |
| 3.2.1 原材料及配合比 |
| 3.2.2 试验方法 |
| 3.3 配合比参数对化学结合水量的影响 |
| 3.3.1 水灰比的影响 |
| 3.3.2 硅粉掺量的影响 |
| 3.4 基于多因素的后续水化模型研究 |
| 3.4.1 Krstulovi(?)–Dabi(?)水泥水化动力学 |
| 3.4.2 水泥水化微观模型 |
| 3.4.3 水泥水化反应动力学的微观方程式 |
| 3.4.4 水化速率参数 |
| 3.4.5 硅粉的稀释效应和物理加速效应 |
| 3.4.6 后续水化对水泥水化过程的影响 |
| 3.4.7 基于多因素的后续水化模型 |
| 3.5 模型关键参数及模型验证 |
| 3.6 基于模型的水泥水化度及其水化速率分析 |
| 3.6.1 水中水化温度的影响 |
| 3.6.2 水灰比的影响 |
| 3.6.3 硅粉掺量的影响 |
| 3.7 本章小结 |
| 4 后续水化作用下水泥基材料长期性能演化规律及其作用机理研究 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 试验概况 |
| 4.2.1 原材料与配合比 |
| 4.2.2 试验方法 |
| 4.3 水灰比对水化特性的影响 |
| 4.4 水灰比对力学性能的影响 |
| 4.4.1 水灰比对抗压强度的影响 |
| 4.4.2 水灰比对抗折强度的影响 |
| 4.4.3 水灰比对压折比的影响 |
| 4.5 水泥体积分数和孔隙率 |
| 4.5.1 BSE测试原理 |
| 4.5.2 水泥体积分数 |
| 4.5.3 不同位置孔隙率 |
| 4.6 水泥后续水化程度对强度的影响 |
| 4.7 后续水化对水泥净浆强度的影响机理 |
| 4.7.1 分形模型 |
| 4.7.2 机理分析 |
| 4.8 本章小结 |
| 5 后续水化作用下水泥基材料膨胀预测模型及损伤风险评价方法研究 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 试验概况 |
| 5.3 水灰比对膨胀应变的影响 |
| 5.4 膨胀应变与后续水化时间、后续水化结合水量的相关性 |
| 5.4.1 膨胀应变与后续水化结合水量的关系 |
| 5.4.2 膨胀应变与后续水化时间、后续水化结合水量的关系 |
| 5.5 膨胀预测模型 |
| 5.5.1 模型的建立 |
| 5.5.2 模型的验证 |
| 5.6 长期后续水化作用下损伤风险评价方法 |
| 5.7 本章小结 |
| 6 掺硅粉水泥基材料长期性能及损伤风险控制研究 |
| 6.1 引言 |
| 6.2 试验概况 |
| 6.2.1 原材料与配合比 |
| 6.2.2 试验方法 |
| 6.3 硅粉掺量对水化特性的影响 |
| 6.4 硅粉掺量对力学性能的影响 |
| 6.4.1 硅粉掺量对抗压强度的影响 |
| 6.4.2 硅粉掺量对抗折强度的影响 |
| 6.4.3 硅粉掺量对压折比的影响 |
| 6.5 硅粉掺量对物理性能的影响 |
| 6.5.1 硅粉掺量对毛细吸水特性的影响 |
| 6.5.2 硅粉掺量对质量变化率的影响 |
| 6.6 硅粉掺量对膨胀应变的影响 |
| 6.7 膨胀应变、后续水化结合水量和初期毛细吸水系数的相关性 |
| 6.7.1 膨胀应变与后续水化结合水量的关系 |
| 6.7.2 初期毛细吸水系数与后续水化结合水量的关系 |
| 6.7.3 膨胀应变和后续水化时间、后续水化结合水量的关系 |
| 6.7.4 膨胀应变和后续水化结合水量、初期毛细吸水系数的关系 |
| 6.8 后续水化对水泥浆体强度的影响机理 |
| 6.9 损伤风险控制方法 |
| 6.10 本章小结 |
| 7 结论与展望 |
| 7.1 本文主要工作及结论 |
| 7.2 主要创新点 |
| 7.3 对后续工作的展望 |
| 参考文献 |
| 作者简历及攻读博士学位期间取得的研究成果 |
| 学位论文数据集 |
（2）不同约束条件下MgO膨胀水泥砂浆的膨胀性能研究（论文提纲范文）
| 中文摘要 |
| Abstract |
| 1 引言 |
| 1.1 研究背景及意义 |
| 1.1.1 研究背景 |
| 1.1.2 研究意义 |
| 1.2 国内外研究现状 |
| 1.2.1 国内外MgO膨胀剂的研究现状 |
| 1.2.2 MgO膨胀剂的膨胀机理 |
| 1.2.3 不同约束条件下MgO膨胀水泥砂浆的膨胀性能 |
| 1.3 目前研究中主要存在的问题 |
| 1.4 研究内容与目标 |
| 1.4.1 研究内容 |
| 1.4.2 研究目标 |
| 1.5 技术路线 |
| 1.6 研究创新点 |
| 2 试验材料及方法 |
| 2.1 试验材料与配合比设计 |
| 2.1.1 试验原材料 |
| 2.1.2 试验材料配合比设计 |
| 2.2 试验方法 |
| 2.2.1 胶砂力学性能试验——抗压抗折试验 |
| 2.2.2 胶砂宏观性能试验——自由膨胀试验、限制膨胀试验 |
| 2.2.3 宏观性能试验——三轴围压试验 |
| 2.2.4 胶砂微观性能试验 |
| 3 结果与分析 |
| 3.1 MgO膨胀剂的膨胀效能 |
| 3.1.1 无约束、单轴约束条件下MgO膨胀剂的膨胀效能 |
| 3.1.2 三向约束条件下MgO膨胀剂的膨胀效能 |
| 3.1.3 不同约束条件下MgO膨胀剂的膨胀效能对比 |
| 3.2 MgO膨胀水泥砂浆孔结构对比分析 |
| 3.2.1 无约束条件下MgO膨胀水泥砂浆孔结构对比分析 |
| 3.2.2 不同约束条件下MgO膨胀水泥砂浆孔结构对比分析 |
| 3.3 MgO膨胀水泥砂浆内部结构对比分析 |
| 3.4 MgO膨胀水泥砂浆抗压强度分析 |
| 3.4.1 不同MgO膨胀剂掺量对水泥砂浆强度研究 |
| 3.4.2 不同约束条件对MgO膨胀水泥砂浆抗压强度的影响 |
| 3.5 MgO膨胀剂工程应变实测 |
| 3.5.1 宏观性能试验——掺MgO膨胀剂工程应变实测 |
| 3.5.1.1 监测概况 |
| 3.5.1.2 监测设备 |
| 3.5.1.3 传感器布置 |
| 3.5.2 掺MgO膨胀剂工程应变实测结果 |
| 3.5.2.1 试验墙体温度监测结果分析 |
| 3.5.2.2 试验墙体应变监测结果分析 |
| 4 讨论 |
| 4.1 关于限制条件下MgO膨胀水泥砂浆膨胀效能的讨论 |
| 4.2 关于三轴围压约束条件下MgO膨胀水泥砂浆膨胀效能的讨论 |
| 5 结论 |
| 5.1 主要结论 |
| 5.2 研究工作展望 |
| 6 参考文献 |
| 7 致谢 |
| 8 攻读学位期间成果 |
（3）聚丙烯纤维增强膨胀自密实混凝土多轴应力下的力学性能（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 绪论 |
| 1.1 研究背景与意义 |
| 1.2 国内外研究现状 |
| 1.2.1 聚丙烯纤维混凝土力学性能研究现状 |
| 1.2.2 聚丙烯纤维增强膨胀混凝土研究现状 |
| 1.2.3 混凝土多轴力学性能的研究现状 |
| 1.3 本文主要研究内容 |
| 2 聚丙烯纤维增强膨胀自密实混凝土多轴试验概况 |
| 2.1 试验材料 |
| 2.2 混凝土的配合比及浇筑 |
| 2.3 自密实混凝土的工作性能 |
| 2.4 试验装置和加载方案 |
| 2.4.1 多轴试验系统 |
| 2.4.2 加载方案 |
| 2.4.3 应力比设计 |
| 2.4.4 试验过程 |
| 2.5 本章小结 |
| 3 聚丙烯纤维增强膨胀自密实混凝土双轴力学性能试验结果与分析 |
| 3.1 双轴压试验结果与分析 |
| 3.1.1 破坏形态 |
| 3.1.2 纤维含量对双轴压强度的影响 |
| 3.1.3 膨胀剂对双轴压强度的影响 |
| 3.1.4 应力比对双轴压强度的影响 |
| 3.1.5 双轴压下的破坏准则 |
| 3.1.6 双轴压下的本构关系 |
| 3.2 双轴压拉试验结果与分析 |
| 3.2.1 破坏形态 |
| 3.2.2 双轴压拉的强度分析 |
| 3.3 本章小结 |
| 4 聚丙烯纤维增强膨胀自密实混凝土三轴力学性能试验结果与分析 |
| 4.1 三轴压下破坏形态 |
| 4.2 纤维含量对三轴压强度的影响 |
| 4.3 膨胀剂对三轴压强度的影响 |
| 4.4 应力比对三轴压强度的影响 |
| 4.5 三轴受压下的破坏准则 |
| 4.6 本章小结 |
| 5 聚丙烯纤维增强膨胀自密实混凝土微观结构试验结果与分析 |
| 5.1 SEM试验概况 |
| 5.2 水泥浆体中孔洞特征 |
| 5.3 粗骨料与混凝土基体界面过渡区微观结构 |
| 5.4 纤维与混凝土基体界面过渡区微观结构 |
| 5.5 本章小结 |
| 6 结论与展望 |
| 6.1 结论 |
| 6.2 展望 |
| 参考文献 |
| 攻读硕士学位期间发表学术论文情况 |
| 致谢 |
（4）基于正交试验设计的内养护剂SAP在钢管微膨胀混凝土中的应用（论文提纲范文）
| 0 引言 |
| 1 试验原材料及方案 |
| 1.1 试验原材料 |
| 1.2 钢管混凝土配合比正交试验设计方案 |
| 1.2.1 试验目的及指标确定 |
| 1.2.2 正交试验设计 |
| 1.2.3 试验方法 |
| (1) 工作性能 |
| (2) 力学性能 |
| (3)电通量 |
| (4)孔结构 |
| 2 正交试验结果及分析 |
| 2.1 坍落度结果分析 |
| 2.1.1 极差分析 |
| 2.1.2 方差分析 |
| 2.2 抗压强度结果分析 |
| 2.2.1 极差分析 |
| 2.2.2 方差分析 |
| 2.3 电通量结果分析 |
| 2.3.1 极差分析 |
| 2.3.2 方差分析 |
| 2.4 正交试验最优配合比优选(综合平衡法) |
| 2.5 正交试验最优配合比设计参数对比试验 |
| 2.5.1 最优组验对比验配合比确定 |
| 2.5.2 抗压强度、坍落度、电通量对比试验结果 |
| 2.5.3 混凝土孔结构对比试验结果 |
| 3 结论 |
（5）考虑时变特性的自预应力钢管混凝土柱力学性能研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 研究背景 |
| 1.2 混凝土收缩徐变研究现状 |
| 1.2.1 国内研究现状 |
| 1.2.2 国外研究现状 |
| 1.3 自密实微膨胀混凝土研究现状 |
| 1.3.1 国内研究现状 |
| 1.3.2 国外研究现状 |
| 1.4 自预应力钢管混凝土的研究现状 |
| 1.4.1 国内研究现状 |
| 1.4.2 国外研究现状 |
| 1.5 研究意义及研究内容 |
| 1.5.1 研究意义 |
| 1.5.2 研究内容 |
| 1.6 技术路线 |
| 参考文献 |
| 第二章 自密实微膨胀混凝土试验 |
| 2.1 自密实微膨胀混凝土配合比设计原则 |
| 2.1.1 工作性能要求 |
| 2.1.2 膨胀性能要求 |
| 2.2 试验原材料 |
| 2.2.1 胶凝材料 |
| 2.2.2 骨料 |
| 2.2.3 外加剂 |
| 2.3 试验方法 |
| 2.3.1 混凝土抗压强度试验 |
| 2.3.2 静力受压弹性模量试验 |
| 2.3.3 混凝土拌合物性能检测试验 |
| 2.3.4 混凝土自由变形试验 |
| 2.4 自密实微膨胀混凝土制备 |
| 2.4.1 配合比设计 |
| 2.4.2 自密实混凝土配合比优化 |
| 2.4.3 掺膨胀剂对混凝土性能的影响 |
| 2.4.4 混凝土自由变形计算模型 |
| 2.5 本章小结 |
| 参考文献 |
| 第三章 自预应力钢管混凝土变形性能 |
| 3.1 混凝土的收缩机理 |
| 3.2 混凝土的徐变机理 |
| 3.3 徐变计算理论 |
| 3.4 混凝土收缩徐变的预测模型简介 |
| 3.5 混凝土收缩徐变的预测模型选取 |
| 3.6 钢管混凝土环向应变计算分析 |
| 3.6.1 未考虑徐变的钢管混凝土环向应变计算 |
| 3.6.2 考虑徐变的钢管混凝土环向应变计算方法 |
| 3.6.3 钢管混凝土环向应变计算结果 |
| 3.6.4 核心混凝土自预应力计算结果 |
| 3.6.5 核心混凝土徐变计算结果 |
| 3.7 本章小结 |
| 参考文献 |
| 第四章 自预应力钢管混凝土柱轴压性能 |
| 4.1 试件设计 |
| 4.2 自预应力钢管混凝土膨胀性能 |
| 4.2.1 测试内容和测试方法 |
| 4.2.2 结果分析 |
| 4.2.3 钢管混凝土环向应变计算模型 |
| 4.3 自预应力钢管混凝土短柱轴压试验 |
| 4.3.1 测试内容和测试方法 |
| 4.3.2 荷载-位移曲线结果分析 |
| 4.3.3 荷载-应变曲线结果分析 |
| 4.4 本章小结 |
| 参考文献 |
| 第五章 钢管混凝土短柱轴压数值模拟 |
| 5.1 有限元模型建立 |
| 5.1.1 材料本构关系 |
| 5.1.2 有限元建模介绍 |
| 5.1.3 有限元模型验证 |
| 5.2 短柱轴压参数分析 |
| 5.2.1 混凝土强度的影响 |
| 5.2.2 钢管强度的影响 |
| 5.2.3 含钢率的影响 |
| 5.2.4 龄期的影响 |
| 5.3 本章小结 |
| 参考文献 |
| 第六章 总结与展望 |
| 6.1 总结 |
| 6.2 展望 |
| 致谢 |
| 攻读硕士学位期间公开发表的学术论文 |
（6）聚丙烯纤维增强膨胀自密实混凝土内养护条件下早期收缩与抗裂性能研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 1.绪论 |
| 1.1 研究背景与意义 |
| 1.2 国内外研究现状 |
| 1.2.1 膨胀剂对于混凝土收缩与抗裂性能影响研究现状 |
| 1.2.2 聚丙烯纤维对于混凝土收缩与抗裂性能影响研究现状 |
| 1.2.3 内养护对于混凝土收缩与抗裂性能影响研究现状 |
| 1.2.4 复合掺入膨胀剂、聚丙烯纤维、内养护材料对于混凝土收缩与抗裂性能影响研究现状 |
| 1.3 本文主要研究内容 |
| 2.聚丙烯纤维增强膨胀自密实混凝土基本工作性能及基本力学性能 |
| 2.1 试验概况 |
| 2.1.1 试验材料 |
| 2.1.2 搅拌顺序及试验配合比 |
| 2.1.3 试验方法 |
| 2.2 基本力学性能 |
| 2.2.1 J环及坍落扩展度试验结果 |
| 2.2.2 抗压强度及劈裂抗拉强度 |
| 2.3 本章小结 |
| 3.聚丙烯纤维增强膨胀自密实混凝土早龄期收缩性能 |
| 3.1 试验仪器 |
| 3.2 试验方法 |
| 3.3 试验结果与讨论 |
| 3.3.1 自由膨胀及收缩率计算公式 |
| 3.3.2 预湿轻骨料对混凝土早龄期收缩的影响 |
| 3.3.3 聚丙烯纤维对混凝土早龄期收缩影响 |
| 3.3.4 预湿轻骨料和聚丙烯纤维对混凝土早龄期收缩的影响 |
| 3.4 本章小结 |
| 4.聚丙烯纤维增强膨胀自密实混凝土早龄期抗裂性能 |
| 4.1 试件准备 |
| 4.2 试验方法 |
| 4.3 试验结果与分析 |
| 4.3.1 开裂试验现象及结果 |
| 4.3.2 开裂评价指标 |
| 4.3.3 预湿轻骨料对混凝土早期抗裂性能的影响 |
| 4.3.4 聚丙烯纤维对混凝土早期抗裂性能的影响 |
| 4.3.5 预湿轻骨料和聚丙烯纤维复合对混凝土早期抗裂性能的影响 |
| 4.4 本章小结 |
| 5.结论与展望 |
| 5.1 结论 |
| 5.2 展望 |
| 参考文献 |
| 攻读硕士学位期间发表学术论文情况 |
| 致谢 |
（7）两种剪力配筋的CFRP与FRCM加固RC梁力学性能研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 绪论 |
| 1.1 研究背景与意义 |
| 1.2 膨胀混凝土研究现状 |
| 1.3 钢纤维混凝土梁的研究现状 |
| 1.4 FRP加固RC梁的研究现状 |
| 1.5 FRCM加固RC梁的研究现状 |
| 1.6 本文的研究内容 |
| 2 两种剪力配筋方式的CFRP外包RC梁力学性能研究 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 试验概况 |
| 2.2.1 试验设计 |
| 2.2.2 原材料 |
| 2.2.3 四点弯曲试验 |
| 2.3 试验结果与讨论 |
| 2.3.1 混凝土配合比及性能 |
| 2.3.2 开裂荷载与极限荷载 |
| 2.3.3 破坏模式 |
| 2.3.4 荷载-裂缝宽度关系 |
| 2.3.5 荷载-跨中位移关系 |
| 2.3.6 荷载-CFRP应变关系 |
| 2.3.7 荷载-纵筋应变关系 |
| 2.3.8 延性分析 |
| 2.4 本章小结 |
| 3 两种剪力配筋方式的FRCM加固RC梁力学性能研究 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 试验概况 |
| 3.2.1 试验设计 |
| 3.2.2 原材料 |
| 3.2.3 四点弯曲试验 |
| 3.3 试验结果与讨论 |
| 3.3.1 开裂荷载与极限荷载 |
| 3.3.2 破坏模式 |
| 3.3.3 荷载-裂缝宽度关系 |
| 3.3.4 荷载-跨中挠度关系 |
| 3.3.5 荷载-纵筋应变关系 |
| 3.3.6 延性分析 |
| 3.4 本章小结 |
| 4 CFRP外包RC梁与FRCM加固RC梁的理论计算 |
| 4.1 CFRP外包RC梁的理论计算 |
| 4.1.1 开裂荷载 |
| 4.1.2 极限荷载 |
| 4.2 FRCM加固RC梁的理论计算 |
| 4.2.1 开裂荷载 |
| 4.2.2 极限荷载 |
| 4.3 本章小结 |
| 5 结论与展望 |
| 5.1 结论 |
| 5.2 展望 |
| 参考文献 |
| 附录 主要符号表 |
| 攻读硕士学位期间发表学术论文情况 |
| 致谢 |
（8）珊瑚砂地基中现浇膨胀混凝土桩竖向承载特性研究（论文提纲范文）
| 中文摘要 |
| 英文摘要 |
| 主要符号 |
| 1 绪论 |
| 1.1 研究背景及意义 |
| 1.2 国内外研究情况 |
| 1.2.1 珊瑚砂基本力学特性研究现状 |
| 1.2.2 珊瑚砂中桩基工程的研究现状 |
| 1.2.3 膨胀剂及膨胀混凝土桩的研究现状 |
| 1.3 存在的问题 |
| 1.4 本文研究的主要内容及技术路线 |
| 2 珊瑚砂中膨胀混凝土桩模型试验方案 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 模型试验方案 |
| 2.2.1 试验工况 |
| 2.2.2 试验材料 |
| 2.2.3 模型桩准备 |
| 2.2.4 模型槽设计 |
| 2.2.5 试验模型布置 |
| 2.3 模型试验装置 |
| 2.3.1 加载装置 |
| 2.3.2 数据采集装置 |
| 2.4 试验准备及试验过程 |
| 2.4.1 试验设备检测 |
| 2.4.2 试验过程 |
| 2.5 本章小结 |
| 3 珊瑚砂中现浇膨胀混凝土桩竖向受压模型试验研究 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 线膨胀率 |
| 3.3 荷载-位移曲线及极限承载力 |
| 3.3.1 荷载位移曲线 |
| 3.3.2 极限承载力 |
| 3.4 桩身轴力 |
| 3.4.1 膨胀剂掺量对桩身轴力的影响 |
| 3.4.2 膨胀剂类型对桩身轴力的影响 |
| 3.5 桩侧摩阻力 |
| 3.5.1 膨胀剂掺量对桩侧摩阻力影响 |
| 3.5.2 膨胀剂类型对桩侧摩阻力影响 |
| 3.5.3 桩径对桩侧摩阻力的影响 |
| 3.6 荷载分担比 |
| 3.6.1 膨胀剂掺量对荷载分担的影响 |
| 3.6.2 桩径对荷载分担的影响 |
| 3.7 侧向土压力 |
| 3.8 本章小结 |
| 4 珊瑚砂中膨胀混凝土桩竖向承载机理数值模拟研究 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 软件简介 |
| 4.3 模型建立 |
| 4.4 模型对比验证 |
| 4.5 数值模拟结果分析 |
| 4.5.1 竖向位移特征 |
| 4.5.2 荷载-位移曲线及极限承载力 |
| 4.5.3 桩身轴力 |
| 4.5.4 桩侧摩阻力 |
| 4.5.5 荷载分担比 |
| 4.6 本章小结 |
| 5 珊瑚砂中膨胀混凝土桩竖向承载特性影响因素分析 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 模型的建立 |
| 5.3 参数影响分析 |
| 5.3.1 线膨胀率对承载性能的影响 |
| 5.3.2 桩径对承载性能的影响 |
| 5.3.3 土体弹性模量对承载性能的影响 |
| 5.3.4 土体内摩擦角对承载性能的影响 |
| 5.4 本章小结 |
| 6 结论与展望 |
| 6.1 主要结论 |
| 6.2 展望 |
| 参考文献 |
| 附录 |
| A 作者在攻读学位期间的科研成果目录 |
| B 作者在攻读学位期间参加的科研项目 |
| C 作者在攻读学位期间参与的会议 |
| D 学位论文数据集 |
| 致谢 |
（9）钢管混凝土配合比优化设计及大温差作用下徐变性能研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 绪论 |
| 1.1 钢管混凝土结构特点及发展应用概况 |
| 1.2 钢管混凝土徐变研究现状 |
| 1.2.1 钢管混凝土徐变国外研究现状 |
| 1.2.2 钢管混凝土徐变国内研究现状 |
| 1.2.3 变化温度下钢管混凝土徐变研究现状 |
| 1.2.4 钢管高性能混凝土研究现状 |
| 1.3 本文研究目的、内容及方法 |
| 1.3.1 研究目的 |
| 1.3.2 研究内容及方法 |
| 2 混凝土徐变理论与预测模型 |
| 2.1 徐变基本概念、机理及影响因素 |
| 2.1.1 混凝土徐变基本概念 |
| 2.1.2 既有混凝土徐变机理 |
| 2.1.3 钢管混凝土徐变特征 |
| 2.1.4 混凝土徐变影响因素 |
| 2.2 徐变表征量 |
| 2.3 混凝土徐变计算分析理论 |
| 2.4 徐变预测模型 |
| 2.5 本章小结 |
| 3 钢管微膨胀混凝土配合比优化设计 |
| 3.1 试验原材料 |
| 3.2 正交试验设计及分析方法 |
| 3.2.1 正交试验方法与目的 |
| 3.2.2 正交试验配合比设计 |
| 3.2.3 各性能指标试验方法 |
| 3.2.4 正交试验数据分析方法 |
| 3.3 正交试验结果分析 |
| 3.3.1 坍落度正交试验数据分析 |
| 3.3.2 抗压强度正交试验数据分析 |
| 3.3.3 电通量正交试验数据分析 |
| 3.3.4 正交试验最优配合比优选 |
| 3.4 正交试验最优配合比设计参数对比试验 |
| 3.4.1 对比试验配合比确定 |
| 3.4.2 对比试验宏观指标结果分析 |
| 3.4.3 对比试验微观孔结构结果分析 |
| 3.4.4 对比试验XRD衍射成分分析 |
| 3.5 各因素复合作用对钢管微膨胀混凝土性能影响分析 |
| 3.6 本章小结 |
| 4 钢管混凝土轴压徐变性能试验 |
| 4.1 试验目的及过程 |
| 4.1.1 试验目的 |
| 4.1.2 试验方案设计 |
| 4.1.3 试验加载和测试装置 |
| 4.1.4 试件制作及养护 |
| 4.1.5 徐变试验加载 |
| 4.2 素混凝土徐变试验结果与分析 |
| 4.2.1 素混凝土徐变试验结果分析 |
| 4.2.2 素混凝土徐变系数与规范的比较分析 |
| 4.3 钢管凝土徐变试验结果与分析 |
| 4.3.1 钢管应变与核心混凝土应变比较 |
| 4.3.2 钢管核心混凝土徐变应变分析 |
| 4.3.3 常温下钢管核心混凝土徐变预测模型 |
| 4.4 考虑温度影响的钢管混凝土徐变模型 |
| 4.4.1 钢管核心混凝土温度徐变预测模型 |
| 4.4.2 钢管核心混凝土温度徐变预测模型适用性验证 |
| 4.4.3 钢管核心混凝土温度徐变预测模型的温度参数分析 |
| 4.5 钢管混凝土徐变变形简化计算方法及截面应力变化分析 |
| 4.5.1 钢管混凝土徐变变形简化计算方法 |
| 4.5.2 钢管混凝土构件截面应力变化 |
| 4.6 长期荷载作用及不同侧向约束对混凝土孔结构影响 |
| 4.6.1 试验方案设计 |
| 4.6.2 核磁共振法试验结果与分析 |
| 4.7 本章小结 |
| 5 结论与展望 |
| 5.1 结论 |
| 5.2 展望 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
| 攻读学位期间的研究成果 |
（10）膨胀混凝土施工技术在建筑结构施工中的应用（论文提纲范文）
| 1 膨胀混凝土施工技术的作用与特点 |
| 1.1 膨胀混凝土施工技术的作用 |
| 1.2 膨胀混凝土施工技术的特点 |
| 2 膨胀混凝土施工技术在建筑结构施工中的应用 |
| 2.1 施工工艺 |
| 2.2 施工技术要点 |
| 2.2.1 膨胀加强带的设置 |
| 2.2.2 膨胀加强带钢筋的绑扎 |
| 3 膨胀混凝土施工技术质量控制措施 |
| 3.1 控制好膨胀混凝土的配合比及膨胀剂的掺量 |
| 3.2 对膨胀混凝土进行搅拌与运输的质量控制 |
| 3.3 二次抹面避免裂缝的产生 |
| 3.4 膨胀混凝土的接茬处理 |
| 4 结束语 |
四、膨胀混凝土的性能及应用（论文参考文献）
- [1]后续水化作用下低水胶比水泥基材料的长期性能与微结构演化规律研究[D]. 刘亚州. 北京交通大学, 2021
- [2]不同约束条件下MgO膨胀水泥砂浆的膨胀性能研究[D]. 孙传珍. 山东农业大学, 2021(01)
- [3]聚丙烯纤维增强膨胀自密实混凝土多轴应力下的力学性能[D]. 吕贤瑞. 大连理工大学, 2021(01)
- [4]基于正交试验设计的内养护剂SAP在钢管微膨胀混凝土中的应用[J]. 黄国栋,张戎令,李华,郭海贞,郝兆峰. 公路交通科技, 2020(06)
- [5]考虑时变特性的自预应力钢管混凝土柱力学性能研究[D]. 曾昊. 东南大学, 2020(01)
- [6]聚丙烯纤维增强膨胀自密实混凝土内养护条件下早期收缩与抗裂性能研究[D]. 王瑞斌. 大连理工大学, 2020(02)
- [7]两种剪力配筋的CFRP与FRCM加固RC梁力学性能研究[D]. 包佳栋. 大连理工大学, 2020(02)
- [8]珊瑚砂地基中现浇膨胀混凝土桩竖向承载特性研究[D]. 邓玮婷. 重庆大学, 2020
- [9]钢管混凝土配合比优化设计及大温差作用下徐变性能研究[D]. 黄国栋. 兰州交通大学, 2020(01)
- [10]膨胀混凝土施工技术在建筑结构施工中的应用[J]. 李林俊,罗道林. 建筑技术开发, 2019(23)